Esercitazioni Progettazione Sistemi Meccanici

RICHIAMI CM1

φ = π / 2

φ = 0

β = 2γ

ESERCITAZIONE PSM 22/9/17

• r = 25 mm
• s = 50 mm
• t = 10 mm
• d = 15 mm
• h = 20 mm
• θ = 40 mm
• b = 50 mm
• c = 100 mm
• h = 5 mm
• MATERIALI:
• alluminio 6082 T6
• wimolero 39 GNC H3
• bresso 39 GNC 411

V(ξ) + θ ξ → rotazione

V"(ξ) + κ(ξ) + curvatura

CONOSCENDO LE AZIONI INTERNE:

EJx" = -H(ξ)

EJx''' = -T(ξ) → taglio

EJx^iv_p(ξ) → carico distribuito

Se ∃ T + F / ≠ 0 V"(ξ) = -Y(ξ) +

0 < ξ < l C/2:

EJ V"(ξ) = -H(ξ)

EJ V'''(ξ) = -F / 2 x + A

ξ < x2:

ξx < x2

EJ U(ξ) = -F / 2 ξ + Aξ + β

M(ξ) = F/2 x + μ( ξ/2) + F C/4

Condizioni al Contorno:

• v = 0
• θ = 0
• v = 0
• θ = 0 = v^I

Nostro Caso:

v₁(x₁ + c/2) = 0

v₂(x₂ - c/2) = 0

v₁(x₁ + c/2) - v₂(x₂ - c/2) = 0

Δ = E/A Δ + I E(C/2)² Δ = A

A = FC²/16

Linea Elastica:

V_I(f₁) = F/12EJ * k₂ + FC²/16EJ * x₁

Siccome Che:

V₁(x₁ - c/2) = 0 - δ = f

F = Δ8EJ/c³ * δ

Per Φ = 0 - δ = r

Per Φ = π/2 - δ = r

e = 210 Gpa

J = 5h³/12 = 62mm⁴

2) Diagrammi Azioni Interne

Φ = 0 = -f = 450N

Reazioni Vincolari nei Supporti:

• F/2
• F/2

Wn = 2πn₀ / 60

W₁ = 2πn₀ i / 60

W = 2π (1:2:3:4) / 60

C = M_t = β / ω

2) Verifica a trazione:

f0 costante σ_m = +32 MPa

Mσ alternata σ_a = 102 MPa

σ = 125 MPa

η = _σu,lim/^σ_a σ_m

O.W. η = _σu,lim 175

Θe = Goodman (come Juno>0)

O.W. = offreng: (σ / σ_a)

Confrontano i coefficenti di sicurezza ottenuti nei due casi, otteniamo

η_{caso 2} = √^-1 _{-1/ηsubcassè-1}

η_{caso 1} = 9.93

2) Assumendo la massa dell’albero trascurabile, determinare la prima velocità critica flessionale dell’albero in rpm.

K_B = = 339000 N/m

= = 76.81

K_C = 559000 N/m

= = 969.81

= 524 rpm

3) Si illustri con uno schizzo la deformata dell’albero in corrispondenza della prima velocità critica.

Sforzo Limite al Pitting:

• 2N - Fattore di durata - tiene conto del fatto che la pressione ammissibile può essere più elevata riducendo delle ore/dente.
• 2L - Fattore di velocità - tiene conto del grado di viscosità del mezzo lubrificante.
• 2R - Fattore di rugosità - superficie dei denti PZ10 ~= 20- 3/100.
• 2V - Fattore di velocità - relativo specifico 12 ruote.
• 2W - Fattore di durezza - maggiormente osservata resistenza dei HB = RW diviso valore in base 280 durezza superficiale.
• 2X - Fattore di dimensione - effetto dimensionalità del dente.

MOTORIDUTTORE - CUSCINETTI

ESERCITAZIONE PGM 17-11-17

PARAMETRI:

• SPAZIO DISPONIBILE
• DISALLINEAMENTO
• VELOCITÀ
• GIOCHI
• PRECISIONE
• SILENZIOSITÀ
• POSTAMENTO ASSIALE
• MONTAGGIO
• SMONTAGGIO

VINCOLI

• CAPPELLO E DECELLO ESSERE AMMESSE ROTAZIONI LIBERE SED RIGIDO
• LENTEZZA
• INTERNO ED ESTERNO
• FATIGH

ROTAZIONI AMMISSIBILI

Le rotazioni ammissibili per ogni singolo cuscinetto dipendono dalla geometria.

COEFFICIENTE DI ATTRITO

• Dipende da: Diametro del giro
• Tipo di cuscinetto
• Carico Radiale

LUBRIFICAZIONE

È indispensabile, avviene mediante:

• OLIO: tipicamente nei tutorial che sopporta cariche radiali cambii di ventato dove rubriforme giudiziale
• GRASSO: Dove non ho olio

Nel nostro caso studiamo dei CUSCINETTI A RULLI CONICI AD UNA CORONA.

I supporti nel caso del usuretto possono contenere delle conicere cuscinetti a rulli conici. Piste saggiate sopportamento volvente la loro genua di senza dodini a reggere carichi combinati radiali e asidali.

Sostenimento sono scomponibili: cioè l'anoneo intorno truel e ed gabbia di forma unicum che può essere piombato indipendentemente dall'blello esterno.

La capacità di reggere il carico dipende progagjocio di inclinazione derecho punto dell'irrred. Reggio carichi assiali direm in un solo senso deo compilimento ed faczio direm in senso opposto in opposizione con un azro.

In base dei disiposuio del cuscinetto è disponibile il soprado dei.

Legno potenza trasmissibile con i diversi angoli di avvolgimento e le diverse ruggezze tramite coefficienti correttivi Ce e Ct

L = ΣI + π/2 (D2+dP) (D2-dP)² / 4I

Numero D. Veniature: n= PC/Pe

Angoli Caratteristici

Valore del Tiro: Dipende dopo massimo coppia = 3 Cregione

Considero puleggia di diametro minore → minore angolo avvolgimento

Te - Ti = [Dl

Te - Tl = 2Cl · (nAT - Π) di

Te = Tiro più teso

Tl = Tiro più lungo

Calcolo Forze Sulle Pulegge:

Scelta Cuscinetti: Abbiamo gioco fissato e rotomative

P = (NT+MB)g

FC = [1/3 MB靡 W2² caricato

RECIPIENTE IN PRESSIONE

ESERCITAZIONE DM 15-12-17

VERIFICA DI RESISTENZA DEL MANTELLO

• Mantello cilindrico
• Parete sottile con rapporto fra diametro interno D e spessore s superiore a 4
• Elementi di bordo trascurabili verso zona centrale del mantello

FORMULE DI MARIOTTE

• CIRCONFERENZA
  • P Ø PD / 2s
  • P Ø PD / 4s
• ASSIALE
  • PG Ø PD / 4s
  • PRIDANE
• SCELTA DEL NUMERO DI BULLONI:
  • nb = D / 40 + 4

• Arrotondato al multiplo di 4 più prossimo per avere simmetria di serraggio
• Montaggio basso per garantire uniformità della distribuzione delle pressioni
• Non troppo elevato per limitare sforzi negli spazi senza numero di serraggio

SCELTA DEL DIAMETRO DEI BULLONI: SOVRADIMENSIONAZIONE DOVUTO A PRESSIONE

• P
  • Gb - Fbo = 1.2σ / nb - P (σmo Σσ) / nb ≤ ℎsup = PD2 / 2σ
  • Anbee / πd² / 4 = πd² / 4

Occorre scegliere opportunamente i parametri: dn; diametro di nocciolo; Rp0.2; classe del bullone.

Sezione resistente:

• Acres = π / 4 (dn + dn / 2)²

EFFETTO GUARINZIONE

• Valutazione del carico di serraggio
  • Snorument of the guard plate
    • Vg = Vg ≤ Vgiema - Rroe - Itzi - Rpiϖs - Vp =\t Dnb / nb
    • Serurement del bullone
      • Vb - Vc ≤ Vpiem ≤ Rpie - Arabic An
      • Lo guarnizione è accoppiato da Vr e le sue successive sicché

Dopo il serraggio il bullone è sollecitato da un carico Vo e allungato di [_b - nb / kb]

FASE O SERRAGGIO: Rigidità del sistema di guarnizione.

• Rigidità bullone
  • kb = Eb Ab / eb

RIGIDITÀ TOT:

• Con Freto ^Ep CAb (Db eb)
• SENT.