Teoria Fondamenti di Meccanica strutturale - Parte 3

2

Esempio VA P

t.az 0A Iep

i

E ad

e.jp

stia Od Igp

21 E p

Ye si s

a

i_ i

1T se

1

NÈI Bi

E i

0A 1

I 1 A B

TRATTO Ty

2 a

I sn

a Eh

B Mx

qua 0A qui

i 2

04241 1N IP

Ne

0A 0 0A

ti VA p

ratty 0 Tye VA

MX Pz

VA 0

Z Za

MX

5 Valori notevoli MX p

p

z PE

l Mio

21

B

TRATTO IN

f MX

j

y 2L

0472

za

Iva

A B

0A

f 1

e

T N VA P

VA

p Ne 0A

p

0A Ty Zap

Ty Val

Mx

l 0

VA

MX 0A

S 2

0A Zz

2 3gP

Mx pe

za

Valori pe

notevoli d Mx

Zz B P

Mx pe

2C

Zz pe

µ

d

Tratto c 112

Mx p.jo

v I

TÈ 0423k

z

C

N Fap

Od p Od

D

P p

Ty Ty Mx

P P

s Mx 23

za plz

23

Valori Mx

0

notevoli 1 Mx

23 2

Graficamente HI

MI

E 1111

MIKA tt

ftp little

sooooo SIP

HIT

1Mt 9

o

pit

II Htt

ESEMPIO 3

demente

2 Concorde

carico interna

cerniera

B C

A NB

ÉI

Ft Ib

D

1 1 i

b A

2b Od

M AMAND 2

c

4 0 recites

1

3C

3M 1 2 a

2.2

ha 6

s

gate

ipostatiata LABILE

sistema

VB Vc M F

ND

Trovare in di

Od funzione

vincolati

Reazioni B Pvc

c

A tratto 1

O

IF tvb 0C

b

2b of 0C

s

t

i Vc

i I

1 i

b

tratta i

2 va

a

1 Od

A

I D

M

1

tratto I b

VB.ba VB

p

3ha

F 3T

c Vc

Vc b 2b

B F 2T

D

0

Oc

Oc

Tratto 2 0 Oc

OD

Oc OD

Vis

4 Vc

Vc D 2T

D

b

b Ucb

Vc

Mta M 0

DI p

p McNab b

F

M 2

sollecitazioni

AB

tratto pt

Dev

Iza 25

Olzai

Ned

T 0 F

Etty Ty

D

MX Mx

lt.ro F

S za

Valori MX

natali 0

0

2 1 Fb

26 Mx 2

21

Trattore 22lb

E

0

2b Zz

1 i spty

o slm

IF PUB

Ned

T FIVB 0 F VB se

tty Tye

Nxt F tvb

debt 22

s 0

2 2

VB

Mx 25 2

t Zz

2 Mx 2ft

valori 0

Zz

notevoli Mx

b

Zz

Tratto cd Oc alzate

Ve I v

Mi F

vetri favo FE

Nt p Et

fare

0 Ty

ty vcfetfz.tv

Vc

Nxt

S 0

2

s 3

E fa Fez

MX

Mx 2 3

3 MX

Valori p

notevoli 0

2 3 Fab Zeb

Mx

2 RETTILINEI

di

CONFIGURAZIONE ELEMENTI

DEFORMATA

Meccanismi di

di scorrimento

Forza taglio

deformazione Momenti di curvatura

flessione

elastica elemento

Linea di un

in deformata

asse configurazione

Perche solo demente rettilinei

statica MTN p

s i

Fan p

µ tv

T

solo M

dipende a

dalla posizione tua

dell'interruzione s struttura

della

dalla

DEFORMATA dipende forma

dello STUDIO

scopo _Valutare la

se configurazione

è

deformata compatibile

col funzionamento

Prevedere la rigidezza

elastico

elemento

di un di equazioni aggiuntive

Disporre statici

PER

di

nel caso problemi T

Elemento RETTILINEO 4

1dm

g

di T

Forza taglio sollecitazioni

µ

Momento federate

DI

F dz M costante

solo se

te del T

EFFETTO taglio

locale

su scala deformazione

ay Iffy

z dyiift yzryz.EE

g

dz

della

Scala Tyre Xyz

sezione Tyra

remote

scorrimento h If ftp e

Maggiore

Scorrimento eye

dz Xyz

g resta

NON

che lasciare piana

e

conseguenza scan

Scorrimento

MAX considera

Per si deformata

semplicità forma

una

media in rete

t GA

z TAGLIO

i di

FATTORE

d i Tiene della

conto di

distribuzione Te e

dalla forma

dipende

della sezione

sezione

Esempio rettangolare IX

la distribuzione

v B uniforme

fosse ti.fEro

ie

1 Baricentro

L XL L

re

F trasversale

spostamento GA

è trascurabile elementi

Questo SNELLI

per

effetto

un

del FLETTENTE

MOMENTO

EFFETTO da

1 t

Ya i la

E lunghezza

aa di Questo segmento

i

z cambia

Non

i di curvatura

K raggio

de Arco angolo

raggio

la testa

sezione prona

di rotazione relativa

Rotazione alla sezione

rispetto

è da

sinistra I E

II

dz ridai Ki Jax

E

curvatura dà

Vista la

studiando

di flessione

LINEA di elemento inizialmente

ELASTICA rettilineo

un i

elastica

linea

Y 1

F se

o

DX elemento indeformato

N trasversale FRE

spostamento

do dell'angolo

tangente

DI pendenza diciamo che

Approssimazione l'angolo piccolo

e

può

si

quindi con

e confondere

la tangente e tangente

angelo piccolo

da_DI

quindi dz DÌ

III

Mettendo le

assieme cose de alza

È

È II

ama L

equazione differenziale

elastica

della linea

SOLUZIONE

Due successive

integrazioni ET

MHz de

G

DX Rotazione

1 una

ottengo

È da

Nz Axe esplicita

2 eq

re

Note solo fomentato

carico

a aereo

lineare

Mx

distribuiti

carico

Mx re

parabolico ca

Da ca

una costante

ottenga

integrazione

ogni situazioni

le

come determina 2 possibili

VINCOLI rotazione

condizioni a

su spostamento

NULLI

CONTINUITÀ tratti

i

fra

costanti INTEGRAZIONE

di vi

g N'e

Appoggio E

0 Libera

µ

Cerniera Tom

µ

Incastro q NE 0

prismatico

coppia

COSTANTI di E

INTEGRAZIONE

E it ftp.rtrs

i Tratto

tratto 1 B

2 2

B B

i CERNIERA INTERNA

Caso particolare B IB Vtb

i it

Tratto Tratto

01 e

IB

E aIIe

è

dannata cuspide

la una

di

2 costanti integrazione

Complessivamente ottengo

tratto

in ogni IF CLI

CAI

A I Bi E integrando Cat

Ge

tifa

I MÈ

MHz 4 costanti di

1 integrazione

2 1 MIO

note

Condizioni A in

in c

e

f ato

vincoli

i

per rete retro

B

in 2 LI

2

di APPLICAZIONE

ESEMPIO

LINEA ELASTICA

esempio

Vat pt

B

4

A c

ma

0A 1

È te

2L le

Reazioni

0A p

Ti VA Va F

F

MA

A 2ft di

Caratteristiche sollecitazione

AI pt

pra V

Mx

s

A

OA MA

1 2C

0L 2 al

za

OA.tn Ne 0A

0

T Vatti Va

D F

Tifa

MXI MAtva.tn

S p

Va Ztl

MA 71 Iza

Mx

Bd È s c

B the

Ty

za 042211

N 0

t 0

Ty

SI Mx p

GRAFICAMENTE

Ìl 111110111T C

B

A

MI c

B

tt

Zee LINEA

Come ELASTICA

determinare la

AI II

fIf

axcz.ie dza

ItcaNlzD È

È

fdxCzDdza azoto

A

in p

za

Incastra AL p ca

rotazione pian C2

scorrimento

e

bloccati µ

DX

B

In 2C

Zz

aerei

remate

BI Il

04724 p

Mi CI

alza

dea E post di integratore

CE

fax

WAY alza 22

Ca

za LEI LÌ

continuità B

Condizione di in B È

µ

2 1 2 0

21 22

vi vezzi

e 0

z 3

fer

g SI CE

ci

E xx 37 x

C

in

spostamento 3

3 I

III eri

et

a e

di lo

Retta In C

Curva avviene spostamento

y come

ma

maggiore

C

A moto perch