Tecnica delle costruzioni II - Strutture in acciaio

VADEMECUM

• LEGAMI COSTRUTTIVI LINEARE
• ACCIAIO
• SEZIONE DI TAGLIO (SOFRASSILITÀ) -> T(y) = V_ed S(y) / I₆

CON S(y) = Λ; DISTANZA BARICENTRO

b . y (y₂ - y / 2)

MOMENTO D'INERZIA IN UNA FIBRA (HUYGENS-STEINER)

I = I_min + Z_ala / 2; A_ala . DISTANZA BARICENTRO²

MOMENTO D'INERZIA POLARE

• DISPOSTO DI UN PUNTO P

P = Σ a_i . d_i (m⁴)

IN UN SISTEMA CARTESIANO

o_x² + o_y² + x_i² T_p = Σ a_i x_i² + Σ a_i y_i²

PRINCIPIO LAVORI VIRTUALI

FORZA . SPOSTIAM = SFORZO . DEFORMAZIONE

PER SFORZI NORMALI Σ / N_i; N_i . df /

Σ / M_i; H_i . df / E_i

TORISONE

• DE SAINT VENANT -> T = (G . I_z . θ_')
• ULOUSON -> T = εCa_l h_z (θ_')

DERIVATA COMPOSTA

(D / N) x (F / G) = 1/ √(x) g(x) / f(x) g(x)

BOMENTO = I_yy π² / 4

MODULO DI RESISTENZA PLASTICO W_PP = r₂ / 6

VADEMECUM

• LEGAMI COSTITUTIVI ELASTICI
• ACCIAIO
• C.A. E.C.A. 200.000/M

MOMENTO D'INERZIA IN UNA RETTA (HUYGENS-STEINER)

• SFORZO DI TAGLIO (V(Y))
• V_ed S(Y)/I₆
• S(Y) = L. DISTANZA BARCENTRO, b·Y

  (R/2 - Y/2)

• MOMENTO D’INERZIA POLARE
• R_P = SIGMA a_I d_i

PRINCIPIO LAVORI VIRTUALI

• FORZA SPOSTINI = SFORZO- DEFORMAZIONE

PER SFORZI NORMALI

• SIGMA

TORCIONE DI GIUNTI VENTURI

IN MANUALI R = I_YY (R²/4)

Risoluzione EDI differenziali

Y''(x) + α²Y(x) = 0 → Y(x) = âmax + Bcosαx

Y''(x) - α²Y(x) = 0 → Y(x) = Asenαx + Bcosαx

Y''(x) - α²Y(x) = F(x,0) → Y(x) = y₀ + Y_p

Per calcolare α c.e:

1. N_max = ⋯
2. Q_max = ⋯
3. M_max = ⋯
4. V_max = ⋯

α = √(E / I)

Teoria Acciaio (in breve)

- L'…reggio è pi· ampio per evitare che la …in quel punto (compressione trazione)

1. Campo elastico → Legge di Hooke. σ = E · ε
2. Campo plastico → … Forze tra diverse

La struttura cambia assetto

3. Hardenning → … trazione...
4. Sostenere Appiattente → … dopo allungamento, avviene...

Acciaio Lega C → Fe...

Per Cementazione C …%

Per Carpenteria C …% ...

Altre prove:

• Durezza (Brinell) ...
• Resilenza ...

(l'acciaio a essere tenda di diventare fragile)

CLASSIFICAZIONE NODI

∝₁

NODI

K=25

K₁=KEI₁

con controvento

senza controvento

NODI SEMI RIGIDI

CON SVILUPPO

K SOSEI₁

COMPLETO RIPRISTINO

M, Rd ≥ M₀, Rd

ASSENZA RIPRISTINO

CERNIERA

M, Rd < 0,25 M₀, Rd

φ = φ₃

φ _₃

φ _b

M _₀/Rδ

φ _₂

M _{b, Rd}

M _{, Rd} : φ₃

Vademecum (2)

• CRITERI DI VALUTAZIONE DELLA RIGIDEZZA

1. 1 - PRESENZA COMPORTAMENTO - Non implica che il trave sia a nodi fissi!

2. 2 - NODI FISSI/MOBILI - Valutazione sensibilità agli effetti del 1° ordine

   Momento alla base

   _H : H x h_s / N_i > _i,rel T(ord) = Trascurabile

3. 3 - MODALITÀ DI COLLEGAMENTO (comportamento nodo)

• - SCHEMA PENDOLARE → Cerniera + Controvento

• - SCHEMA SOLO INCASTRO → (Nodo rigido)

• - NODI SEMIRIGIDI

Ho una cerniera che trasmette momento proporzionale alla deformazione:

_Ks = rigidezza nodo

_e1 = rigidezza trave

• Se _k < 0,5 ECC. NODO = CERNIERA

Se non rientra nei due campi lo considero come molle e lo calcolo