Tecnica delle Costruzioni - Calcestruzzo Armato

q_k = 12 kN/m

f_ck = 25 kN/m

cls: f_ck = 30 MPa

• Resistenza cilindrica caratteristica: f_ck = 0,83 f_ck = 24,9 MPa
• Resistenza cilindrica media: f_cm = 8 + f_ck = 32,9 MPa
• Resistenza a trazione caratteristica: f_ctk = 0,7 f_ctm = 1,78 MPa
• Resistenza a trazione media: f_ctm = 1,3 f_ctm = 3,32 MPa
• Modulo elastico medio: E_cm = 22000 (f_cm/₁₀)^0,3 = 31447 MPa

• Nelle verifiche delle T.A.:

• Ʃ_c = 6 + (f_ck - 15) / 4 = 9,75 MPa
• Ʃ_c = 0,4 + (f_ck - 15) / 35 = 0,6 MPa
• Ʃ_c = 1,4 + (f_ck - 15) / 35 = 1,82 MPa

• Nelle verifiche agli SLC:

• (γ_c = 1,5) f_cd = αcc f_ck/γ_c = 0,85 - 24,9/1,5 = 14,11 MPa

• Nelle verifiche agli SLE (γ_c = 1)

• Tensione max in utilizzatore rare Ʃ_c ≤ 0,6 f_ck = 14,94 MPa
• Tensione max in calcestruzzo quasi permanente Ʃ_c ≤ 0,45 f_ck = 11,21 MPa

acciaio: ad aderenza migliorata B450C

modulo elastico: E_s = 210 GPa

• nelle verifiche alle T.A.

f_os = 215 MPa

• nelle verifiche agli SLU: (γ_s = 1,15)

f_yd = f_yk / γ_s = 450 / 1,15 = 391 MPa

E_yd = f_yd / E_s = 391 / 210·10³ = 1,9·10^-3

• nelle verifiche agli SLE: (γ_s = 1)

tensione max in esercizio non: f_os = 0,8 f_yk = 360 MPa

PROGETTO E VERIFICA CON METODO SLU (SENZA RIDISTRIBUZIONE)

Combinazione di carico:

F_d = γ_g G_k1 + γ_g Z_k1 + γ_p P_k + γ_q Q_k + Σ_i=1^m γ_qi Q_ki

Per ottenere il massimo momento nella campata AB (fibre inf. tese)

x₀ = 1,62 m

• T_A = 82,1 kN
• T^sx_B = -119,9 kN
• M_B = -75,5 kNm
• M_x0 = 66,37 kNm

Per ottenere il minimo momento all'appoggio B: (fibre sup. tese)

• T_A = 75,75 kN
• T^sx_B = -126,25 kN
• M_B = -101 kNm
• (M_x0 = 56,5 kNm)

Quindi le relazioni si possono scrivere che:

_Med = ^bd2 / _n²

la nostra unknown è l'altezza h, quindi anche la distanza d, la quale può essere determinata mediante la formula sopra:

d = Med * n² / b = 0,579101 * 6 / 300 = 336 mm

Poi essendo una misura così precisa si adotta:

d = 34 cm

L'altezza è invece il totale:

h = d + c = 34 + 4 = 38 cm

Determinare l'armatura necessaria pietando: _{plim = 0,3} C ed 1:

C = 7

f_cd 0.8 * b(d - 0.04 x) = k f_yd A_s (d-0.04 x)

f_cd 0.8 b _{plim = k fyd As → As = fcd 0.8 bd plim / k fyd}

= 14.11.08.300.340.03 / 1.391

= 883 mm²

Scelgo quindi come barre:

2 ø 18 = 2 * (254.5 mm²) = 509 mm²

2 ø 16 = 2 * (201 mm²) = 402 mm² → A_s = 509 + 402 = 911 mm²

Verifico che l'armatura rispetti le quantità minime da normativa:

6 O

A_s ≥ 0.26 f_ctm.bd = 0.26.

2.55.30.340 = 150.26 mm² OK

Perché l'equilibrio del mercato sia ristabilito è stato introdotto ΔH₁, cioè l'ultimo residuo del piano calcolare il su spiegamento di armature tese devi vedere in equilibrio:

Equilibrio del mercato dell'armatura tesa del mercato della carica del piano fossero discussi, quindi il ΔH_c nel settore allettato completo.

Il fattore di armature tese annotato fattoriale è:

Deve essere introdotto mediante base:

Per determinare la reazione friziona dell'estremo voluto per i carichi di equilibrio tra C, z e ζ, telo piegamento resistere in flessione lo spazio normale stretto con resistenza dovrà essere molto:

Percido utilizzando già quello da vedere risclato precedente nel sola terra il micro ε_t. La tale vale il sembra verifica che: x = ξ e determina potere tra, quindi deve enforcement al loro metodo

Dove gli multipli sono ε_t e K' e K' ricetta funzione di ξ, quindi esclusi modo le probabilità è tra un metodo neutro.

• V_Rd = 0,18 _[ 100 ρ_l f_yk ^1/3 + 0,45 λ_{cp ]} bwd
• = 0,18 · 767 _[ 100 · 0,00893 · 249 _] ^1/3 + 0,15 · 30 - 340
• = 60,82 kN

Verificare se la resistenza a taglio va maggiore o meno della sollecitazione a taglio

V_Ed = 60,72 < V_Rd = 126,25

NO

Rivolto quindi necessito procedere al c.a.c. delle obbl. a taglio per l'anima e alla verific delle cielle in cls versus e senza rete molto resistente ottimo.

Per normativa, la resistenza a taglio è:

V_Rd = MIN _[ V_Rsd, V_{Rcd ]}

... _{ V_Rcd = resistenza offerte dai puntari in cls

... _{ V_Rsd = resistenza offerte dell'armatura trasversale

- verifica dei puntari compresi in cls

è resistenza limite delle cielle in cls che si formano per inclinazione variabile di 21,8° a 45° rispetto dell'orizzontale è data dalle relazione

dove i valori sono:

d: inclinazione delle staffe; se esse vengno poste verticali si ha d = 90°

Q = 1 per membrane non compresse

Θ: inclinazione del puntar compreso: Θ = 21,8° ÷ 45°

Determinare dove E_s1

E_s1 = δ_s - K_c P_ctm (1 + λ ⋅ P_ep) ────────────────────── P_ep ──────────── E_s

> 0,6 ⋅ δ_s ──────────── E_s

le tensioni δ_s relative alle 3 diverse sollecitazioni, sono determinate secondo le modalità di P. 23, cioè in funzione della personalizzazione delle sezioni ed in funzione del lato dell’effettiva posizione x dell'asse neutro e del momento d'inerzia dell'area ideale J_id:

δ_s = M p_ed (d-x) ────────────────────── J_id

e valgono:

• COMBINAZIONE RARA: δ_s = 15. 74 ⋅ 1.6 ──────────── = 276,15 MPa 8,12 ⋅ 1.68
• COMBIN. FREQUENTE: δ_s = 15. 62 ⋅ 6 ──────────── = 231,4 MPa 8,12 ⋅ 1.68
• COMBINAZ. QUASI PERMANENTE: δ_s = 15. 57 ⋅ 2 ⋅ 6 ──────────── = 213,5 MPa 8,12 ⋅ 1.68