Riassunto esame Fondamenti di Geotecnica, prof. Desideri, libro consigliato Fondazioni, C. Viggiani: fondazioni superficiali o dirette

6. FONDAZIONI SUPERFICIALI O DIRETTE

6.1 Tipologie

Le strutture di fondazione vengono realizzate quasi sempre in C.A. anche per strutture in elevazione in muratura o in acciaio. Le forme più comuni sono:

1. Plinti Isolati

   Generalmente hanno forma in pianta isometrica (▭, ◊, ◯) e in presenza di sovrastrutture eccentriche dovute ai carichi si predilige la forma rettangolare più avente profilo svasato.

   Sottopinto: realizzato in CLS magro (poco cemento) non armato, talvolta di modeste dimensioni. Ha la funzione di regolarizzare superficialmente il piano per raggiungere getto C.A. e maturazione non mescolando al fango stratificante e ridistribuire sulle l'ensemble. (Oggetto < spessore)

   Plinti vengono generalmente collegati: talvolta con travi di collegamento.

   Due o più plinti vicini: loro possono avere un unico plinto con banchetal per ridurre di applicazione delle risultate eccentriche.

2. Travi Rovesce

   Quando plozoi soprastruttura siano allinati, con interasse relativamente ridotto e le caratteristiche del terreno sono tali: oltre i punti devono essere molto vicini e sovrapposti si ricorre a travi di fondazione.

   Le travi rovesce possono vene collegate da cordoli o da travi equivalenti alle principali travi.

   Detta così può risultare una sorta di immagine: sezione sulla trave da sulcato.

3. Platee

   Quando l’area di impronta del soleado eccede il 60%-80% dell’area dell’edificio è convenente adottare una fondazione a platea. È quindi piastre che raccoglie i carichi di soprastruttura e li trasmette al terreno, può occupare tutta la impronta delle colonne.Situazione: uno parte di esso e tutto l’edificio per bassi carichi molto uniforme o dispositivi immediati in baricentrici della platea e puis applicazione risultante piccole. Caratteri possiamo anche apportate col sabato plateale.

6.2 Scelta del Piano di Posa

Il piano di posa di una fondazione diretta deve essere fissato tenendo conto delle caratteristiche geotecniche del sottosuolo, degli aspetti funzionali e di quelli realizzativi. Requisiti da soddisfare: sottrarre strato humico vegetale e strati plasticamente deboli o seccati. 1. Superare strato fluido soggetto a cedevolezza o variazioni stagionali del contenuto d'acqua (Italia: < 1,5 m profondità) 2. Problematica legata alla esistenza cavità carsiche o cave superficiali 3. Generalmente la profondità fondale di protezione contro rotture rigide laterali sia dei muri di sicurezza sia di pareti quadro. Pese immissione di limiti ammissibili

6.3 Carico Limite

Il carico limite rappresenta il più piccolo valore del carico che produce la rottura del complesso terreno-opera di fondazione. La rottura può avvenire per rottura generale o per punzonamento.

• Rottura generale - è caratterizzata da formazione di una superficie di scorrimento che raggiunge le pieghe di campagna. Si osserva un innalzamento del p.c. attorno alla fondazione, dovuto ad sollevamento relativo del terreno incuneaturinto come punto sul massimo della curva carichi-cedimenti.

La rottura generale si verifica in terreni poco deformabili e nei terreni saturi. Le condizioni vi divenire (compresa sibilità). terreno analizzato come mezzo plastico rigido perfetto solo scorrimento, lungo superficie di rottura. vo deformazioni intermedie Δv = 0 - posso trovare q_lim.

1. l' espressione si attiude dal carico limite di Terzaghi 2. Si studia incarico il Go quanulo bacterial q_o. q_o = δ1d (scarico detatai di por proprio y_fh)

→ altri fenomeni che possono valere:

→ e p.c. può essere inclinato → uso spartiacque, fondazione tenuta a spostarsi tutta da sua parte → i_c,i_q,i_γ

→ formula di Brinch-Hansen β^B/2 i_γ by by N_γ S_γ

carico base piano piano fondazione

fondazione p.c.

Terrapoli ipoteza che non ci sia attivita tra fondazione e

terreno 1 → caratteristiche strati terreno

livello 1 → molto diverso e meccanismo di roccia compatta → attivita cambia

CND → SS viene plastico perfetto χ-c-t'φ'y' → LT– TGF

→ TEGG

e superficie di Q_iem va tradotta in termini di Reu eφ

→ Q_iem → c_u Nc (φ) + Q_y piuadi N_q(φ)'

CND = ▶y_posso

CND → terreno nel suo complesso numero plastico perfetto χ-c-u

→ Q_iem = Cu Nc + Q_y piuadi N_q + Q=Nγ

→ ostacolo vincoli e aumenta Gv

F₃₊per punti più TGF 2 verticale

BT.CND = = LT.CD

B. PUNZONAMENTO

è caratterizzato dall'assenza di una

superficie di scorrrimento ben definita in terreno sottostante

e fondazione si comprime (cad al di numerike proposte) e in

piano di campagna rovide nei dintorni della fondazione

subisce uno spostamento verso il basso. Con carico aumenti

carichi - cedimenti aumenti senza pala definire max

lo ritorno per punzonamento richiede una variazione del

volume del terreno quindi verificarsi solo in CD ed e

caratteristica di terreni deformobile → terreno assimilato

a continuo elasto-plastico perfetto → TGG scalari.

naturale avviene con ΔV → nuova appaccio considera divisio

inclinamenti solo se area comprimibile → quindi

compressibilita A_v può essere scommettere che entra anche ΔV

TGG: terreni poco addensatti (23 valori significativi)

Si dimostra che a BT:

• terreni NC → w_c≈0.2w_ed
• terreni OC → w_∞≈0.3÷0.4w_ed

Durante consolidazione →

• terreni NC → w_c≈0.3÷0.4w_ed
• terreni OC → w_∞≈0.6÷0.7w_ed

Questo metodo è più affidabile per calcolo cedimenti studio breve-corto della vera rigidezza del materiale.

Per terreni OC: più è rigido S.S. veloce omogenea curva ced.

Deformabilità = funzione della tensione sopportata.

8. Metodo Elastico:

w = ∫₀^H[1/E](Δg_z+ν(Δg_x+Δg_y))dz

sìa per cedimenti immediato sia per lungo t_empo

→ BT. CND

per TGF → w_∞ = w₀ + w_c

0.5

w_e = ∫₀^H[1/E_na](Δg_z+ν(Δg_x+Δg_y))dz

terreno nel suo comportamento elastico lineare

w_∞o = w₀ = ∫₀^H[1/E](Δg_z+0.2(Δg_x+Δg_y))dz

S.S. meno elastico lineare

Invariati stati di sforzo Δg₀ si valutano con Boussinesq

• Δg_z(t=0)
• Δg_z(t=∞) → Δg_x(t=∞) - Δg_y(t=∞)

nel th. Boussinesq cambia E tra BT e LT ma Δg_ni non cambia però 'sie' disaccostanza dai w

Su abachi ci deve trovare scritto w per Δg_y e Δg_x non per Δg_z → Δg_x e Δg_y Cambiano tra BT e LT

coefficiente di influenza trovata matematicamente

w_∞ = qB/E_u[B/H](per forma, ν = 0.5)

(BT. CND)

Pensieri indotte: se raddoppia q → raddoppia Δg_r → raddoppia deformazione → raddoppia w (direttamente proporzionale a q)

Se raddoppio B → raddoppia Δg_r → cedimento

w_∞ = qB/E^'[I(– forma, μ^')]