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SICUREZZA E RIABILITAZIONE DELLE STRUTTURE
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95 AFFIDABILITA STRUTTURE
96 STATO LIMITE AFFIDABILITA (RELIABILITY)
97 MARGINE DI SICUREZZA
101 INDICE DI AFFIDABILITA (CORNELL)
108 INDICE DI AFFIDABILITA (HASOFER & LIND)
Princìpi geometrici delle proporzioni della struttura
una volta la sicurezza della muratura si regolamenta
la geometria, la costruzione degli edifici e poi
le proporzioni correte
degli elementi (minore altezza). Si faceva ricorso
a modelli per verificare l'esattezza delle proporzioni
che funziona in piccolo funziona anche nel
grande una sorta del approcci ma nel fatto
che le leggi geometriche parametricose le regole
strutturali ed architettoniche che delle necessità la
muratura il controllo delle costruzioni era di
tipo cinematico mentre sta si ragiona su
parametro dinamiche (Tr > Tf forze esterne), il
sistema ora si tipo sperimentale nelle costruzioni
fatta con dimensioni ridotte
alla fine del 600 pratico oggi. Neura e Galileo
si capì che ciò che funziona nel piccolo non
funziona nel grande: quello che varia è la
sollecitazione e si può superare la resistenza
del materiale.
Prima si emanava il problema della resistenza
del materiale costruendo al sotto cioè secondo
la buona regola costruttiva.
Ora si vela la resistenza del materiale che non
rimane la stessa nel monopòli e scloa temporo
affrettate prove sperimentali di materiale
per misurare le contabilità di questi.
Nel manuale è stato per non costruire
la soluzione non è più unica
con la voce a equilibrio ho 3 soluzioni in particolare
perché con la teoria elastica la soluzione è unica e quindi ho un profilo del momento ben definito
bh3/12 Wh/2 1/6 P*L2/8 P*L2/2.8*2
Verifica di resistenza σbx < f (carico subcritico)
Carico massimo che la struttura può sopportare
Pmax = 2*f*d*l2/γ*y*l2
Testa del calcolo a rottura. Verificare se è un campo σ tale che con Q e che Nodi app la σ non si verifichi
- ∃ σ(x)
- ∀ x con Q (Nodi approssimano la validazione ammissibile)
- – δσ(x)∫γ ∀ x
Considerazioni e σ principali
la struttura e il modo di rompere si verifica solo se è in un campo di tensionemeccanica e plastica.Chi si oppone da qualsiasi parte.
- Simpatico
Semplicità aumentando sotto la voce
di equilibrio in forma parabolica
Uno PLV si solleva sulla voce di equilibrio
Interfaccia liscia (priva di attrito nel piano στ). Se τ = ± τmax → trazione pura NO attriti (note comm.).
Se con attriti: norma di Clarus di T.C. Per liscia
f(σ,τ)= max{τ, |τ|} ≤ 0
Per l con attriti
f(σ,τ)=[|τ|- τ tanφ ≤ 0
Se l con attriti ∞ ho tutte le componenti di tensione negative
f(σ,τ)= σ (se a fronte coerenti σ-τ misurate su asse σ)
Il sistema con n tipologie di carico (non correlati tra loro) quale è il “carico massimo”> alla rottura, definito? Somma di carichi sopportabili, siamo in frode!
NO!
Se conosciamo le correlate ai vari tenitori e locale non é suff.oltre 2 in.
- Met σ indotti da fenomeno che non presenta geometrica (vari comp.gi irr. strutture biom. curva la tec nel lavoro anche la deformabilità (un ½ -¼π ≤ non la ter. Nell’infras.ins)
nella direzione dell'unit
Se il dominio e STRETTAMENTE CONVESSO
un solo punto del dominio che soddisfi
attenzione appena inete altrimenti
Dom. Convesso
Dom. non Convesso (tutti i punti)
(>i punti di Wess
Se il dominio e APERTO:
η(ξ−x) = +∞
puo avere valore +∞ se il
dominio e illimitato nella
semipiano di ξ
Nel caso in cui il dominio sia
potrebbe verificare che
(ξ̂, x) >0
[a, a e ẋ], il dominio
e nuovo per le irsti
ltono all'interno del quale η(ξ̂, x) = +∞
a) PROPRIETA della funzione a supporto η(ξ̂, x)
η(ξ̂, x) > 0 ∀ ξ̂ ∈
η(aξ̂ − x, a) = aη(ξ̂, x) ∀ a >0
Non può avvenire un tipo
Solo nel caso (ui)=4
lo spostamento è tale
e Y = 0. Negli altri
punti Y = ∞
→ Somma del campo di Mohr virtuale, in cui il lavoro
della funzione si appoggia →
Quindi,
{(ui)} = 0 se (ui) = um n
→ altrimenti
{(ui)} = ∞
Nel caso su Coulomb si può individuare un
cono verticale che interseca
una delle linee del piano con
↔ valore di Y =
{(ui)} = 0 se {(ui)} è all'interno del cono non
→ altrimenti
quando quando un > [u]t tgφ
dove φ è l'angolo del attrito
→ i Meccanico cercare i campi DERIVANTI da un
campo di spostamenti in cui Y = Zo se altrimenti
non si hanno limitazioni a Qext (quando a Uext )
Nelle ipotesi strutturale viste e se il campo si
deformazioni è pertinente allora se,
{Wext > 0 → la struttura collassa
{Wext ≤ 0 → Nov
tbσ + ttσ = 0 ⇒ σm = -tt/m tb
σm1 = -α Eo1
σm2 = -α Eo2
- Congruenza: perfetto vincolo mola/mattoni, no scorrimenti relativi
- E1m = E1o
- E2m = E2o
- Rel costitutiva:
Ei = 1/E [σio - ν(σjo + σko)] i,j,k=1...3
(per mola e per mattoni separatamente)
Imponiamo congruenza
E1m = 1/Em [σm1 - νm(σm2 + σm3)] =
E1o = 1/Eo [σo1 - νo(σo2 + σo3)]
Eo β =
Calcolo per Eo2 e definiamo
(meno α, β >> pochi tali te > tm
e Eo > Em
Imponiamo equilibrio: σm3 = σo3 = σ3 e
σm1 = -σ qo Queta:
E1o = β [ - α σ Eo1 - νm((α σ2et3) σo1) νE((σ2 + σ3)]
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