Problemi strutturali nell'edilizia storica - Esercizi

COMPORTAMENTO SCATOLARE

Se abbiamo una scatola senza collegamenti e la sottoponiamo ad un'azione, si trovano le 4 paretilavorano separatamente e si ribaltano

Se ci aggiungiamo almeno un'innervazione,si possono bloccare e si propaganoin maniera rigida

se metto cerniere, il coperchio vienefrenata la flessione evitandoil ribaltamento

Se il solaio è molto rigido e bencollegato, le forze vengonotrasferite e la strutturacollabora

Solaio in legno ➔ flessione

Se si attiva il sistema scatolareci si può aspettare da un problematri-dimensionale ad un problemapiano

A questo punto il problema si sposta sulla distribuzionedegli aperture: queste devono formare una struttura a telario

buona continuità dei maschi murari

• ✓ permette un funzionamento a mensola dei maschi murati
• ✗ maschi murati senza molto più fieno

Il problema residuo è di tarlo sulle interazioni di compressione

→ dissipa l'energia del terremoto limitando il danno

Collegamento degli elementi:

• cordolo in legno

cordolo di piano → non è presente nelle costruzioni storiche

→ normativa giapponese incongruente per l’introduzione dei cordoli nella muratura storica

Lì è visto che l’aggiunta di cordoli fa però aggiungere della vulnerabilità.

• murature in pietra se non del 'subappennino' e forte esperienze a pietre
• murature in pietra liscia porta in poco le forze

vulnerabilità

• specifica
• fisica

edificio in aggregato → l’ampliamento non è più lungo la fronte stradale ma esabe essenzialmente

• solido

un qualsiasi contesto urbano è interportabile secondo questa categorie:

• 1, 2, 34
• 1

EDILIZIA BASE → case

EDILIZIA SPECIALISTICA → edificio pubblico

tipo di base → sono di colla abitativa soggiacente

i pericoli si, tra loro, sono tutte le varie fragilità

Dalla difficile di base (nel contesto urbano) e furono subisce

e in prefila.

diverse base Parma delle vulnerabilità state e pilastro costruito su spostamenti e ampliamento, ne dubito

pietra signif: che le porte siano tipo ben connesse.

• Unità 1: meno liscia
• Unità 3: rinforzo poco liscia

APPLICAZIONE PLV AI MACROELEMENTI

Parate monolitica - 1 piano

Soggettata una corrente rispetto ai filo esterno della parete. Non vedremo ciò che riflette delle sedi, si forma perché l'ultimo punto sugli U è generalmente i pesci simbole soldo.

Essendo sottoposta a ginflex data del peso pioggia e alla porta orizzontale B, tensione risulto possibile quindi si protesto battere.

Nel momento in cui il settore kubato mi tico ce in uno stato limite con du esses pettura fa tassuncau è detto essende e tutta la settore è atta talurance (stato limite).

Si parla quindi solo di equilibrio di colpi Mg/U

P = mg

Sismica = massimica = αP = 2/3 mg

Se la rotazione avviene alterato ado dobo considèreuta da distanza fra questo ci par vendo applicatore delle pante, sopra fondo PE si muove mini monirali, è perli doforai di ka[uj].

Per spaisamenti infinitesimi:

• ξ = 12 06 S
• Spostamento = angolo ⋅ raggio
• Avvicinamente inclinato, amo solarmo contemporanea.
• ξ = ζ ⋅ ze 2 distanza verticale = 2ξ l/2
• ζ = l/2 b/2

Trascurando e levivia delle fonte interna per il PLV, la levivia della fonte estera e gravia a zero.

Le -l/&l = 0 → l = 0

Le = Forza ⋅ spostamento = d[P] [V h/2] - [P] [2V b/2] = 0

Malostanle Stabolitante

^αPE ≠ b/2 * b ≠ b1/2 ⋅ b /> ½&sub2; = β/b ⋅ h_^l

x²(x-1) = 2bx + N_p (x+1)x

x² = b/2x + N_p/2 (x+1)x²

Dobbiamo trovare le posizioni di minima affinchè si inneschi

il meccanismo quindi deriviamo e imponiamo uguale a 0.

dx

{- f [2N_p t (2x+1)](x-1) - [2x + N_p (x² + x)]} = 0

f (x²)

CE → x ≠ 1 perché altrimenti non avremmo più scorrimento

indipendente da

x² - 2x + N_p (2x² + x) - N_p (2x + 1) - x/N_p (x² + x) = 0

N N

N x² - N(2x+1) - 2 = 0

x² - 2x - j = 2p/N

→ x² - 2x - (1 + 2p) = 0

Si risolve e si ottiene:

x₂ = 1 ± 1 + (1 + 2t + 2E)/N è scartata la soluzione negativa

E si interessa e fino dei calcoli di x.

La situazione può sembrar strana; però sappiamo che è se la cerniera

si trova in mezzo quindi si possono eseguire i calcoli per

questo caso.

Un'altra considerazione che si può fare è considerare questa

flessione come il risultato di un effetto arco

Simulando l'effetto del teorema

come un carico uniformemente distribuito

q = a lw² peso

h

Hh = 8 ql² = a lW^h

8

y_m = -W l² / 2

e _l² + (lwn)/s

8t/ _se²

W

s²

I_ser = l²s³/12 se² + B _{1 se/s}

Per il sedime impalc.

Qrs = 4,5 + 0,3·2 = 5,1 kN/m

Residenziale

Per determinare i carichi N₁ e N₂

N₁ essendo l'orditura parallela alla facciata considero

soli i primi 50cm

N₁ = 5,1 · (7,4 - 1,5) · 0,6 = 18,1 kN

N₂ = 5,1 · (7,4 - 1,5) · 1 = 13,2 kN

cos angolo di inclinazione

N₂ = peso t. muro angolare ¹/₂ 7,4 · 9,75 dens. muratura = 88,3 kN

N₂ = 7,4 · 0,2· 1·vuoto = 14,8 kN

N₂ + N₂ + N₂ = 116,8 kN

Si calcolano ora

P₁ = (7,4 - 1,5) · 0,75 · 3,87 · 20 = 342,5 kN

P₂ = (7,4 - 1,5) · 0,75 · 3,20 = 265,5 kN

Definiamo θ = spostamento ε uniforio e sommario

Analizziamo attraverso le coefficanti dei momenti

M_urb = α[(A_h + B_f)(h₁ + h₂) + N₁h₁ + N₂(h₁+h₂)] = α 2960,84

M_stab = P₁d + P₂d + (N₁ + N₂) 2^d/₃d = 295,5

MR = MS - α = 285,5/2960,84 = 0,098

ξ₂

ξ_N1 = ¹/₂1 = 1 - ¹/₂(h₁ + h₂)

1θ = 1 - ^h₁/_{h1 + h2}

ξ_P2 = 1ξ (h₁ + h₂) = 0,146·5,37 = 0,784

ξ_P2 = 1ξ h₁ = 0,565

ξ_P2 = 1ξ ^h₁/₂ = 0,283

Questo perché volevamo capire qual è β di deformazione

sistatica per cui le momento spostamento non può più

momento staticamente ma solo rubaetante

(equilibrio instabile).

∠ρ per tutti i carichi, siamo allineati con la

cerniera?

E se consideriamo per cui H_S = 0

M_S + M_R = 0 ⇒ M_R = 0

Il momento ruba emergente o configurazione critico

si calcola sempre con lv se metriti le spostamento

mai e più infallibilemo ma invisitalbi.

M_R = (N₂R_N2cos(β + lγ) + P₂R_P2cos(δ + lβ) +

N₁R_N1cos(ι + lγ)) + P₁R_P1cos(Ε + lδ) = 0

a(cos β cos ι2 - sen β sen ι2) + b(cos δ cos ι - sen δ sen ι)

+ c(cos l cos ι - sen ι)sen(ι) + d(cos(Ε)cos α sen ι) sen(ι) = 0

Si separiamo sin e cos

cos ι (a cos β + b cos δ + c cos ι + d cos Ε) =

sin ι (-a sin β + b sin ι + c cos ι + d cos Ε)

tg ι2 = ^{sin ι} / _{cos ι} = ^{a cos β + b cos lγ + c cos ι + d cos Ε} / _{a sen β + b sen lγ + c sin ι + d sin Ε}

calcolabile

tg ι2 = 0,104 ⇒ ι2 = 0,104

Sappiamo che i conti sono giusti se lθ = lhlb

spostamento più simile quanto più semplice è le

ruba elemento.

serve calcolare il baricentro dei cercheri:

h_c = P₁h₁/2 + P₂h₂/2 + Nh₁ + N₂(h₁+ h₂) = 4,117 m

            P₁+ P₂+ N₁+ N₂