Laboratorio di sintesi - lezione 8

N · O = ∫ σz dA = 0 → ∫ kγ dA = 0

ASSE NEUTRO BARCENTRICO:

σz - NY/I [NaJICi] Per sezioni omogenee

Immaginiamo di inserire delle barre di acciaio:

—: barre d'acciaio

Ripercorriamo il ragionamento nel materiale non omogeneo: cls e acciaio hanno modulo elastici completamente diversi. Se le trazioni sono identiche anche deformazioni dati: moduli elastici, le ε che formulerai mistre sono identi tici.

Dato che il materiale ha una scarsa resistenza al taglio, facciamo l'ip che tutto il materiale teso non si fessuri. Si fa la cosidetta hp della SEZIONE FIBRILLATA. Manterremo l'aderenza, il comportamento misto della sezione e il concetto di sezione affettivizzata.

Nel caso delle sezioni eterogenee si considera come se la sezione fosse omogenea, quindi la si considera omogeneizzata.

n · ACE = coefficiente di omogeneizzazione = E2/E1 che deriva dal calcolo di O2, parola hai le slide che il att: mettere sul matale -

Quindi calcolare il tipo di cls non serve molto.

"ES.TA.03".

Progetto con tensione elastica, ma lo specifica della trave è minor re', quindi siamo nelle travi in spessore -direttivo biologicamente il Mer.

Sono xxxx eccessori oltre portano armature troppo basse, il che vuol dire che sono troppo basse per quel momento li-

μ_k = 0,980 vuol oltre che hanno nella 2^a parte della tabella-

Nella tabella la terza colonna l_i e un rapporto che esprime 12% e mi dichiara accus. Olus - 75 mm -che quanto riduc

la mia reazione rispetto alla tensione ammissibile - riduciamo

dal 52%, non a —> al 100%.

Armatura doppia lavora molto male vicina: basta alle torsione < 5 mm

massime. L'ancorato superiore non lavora nel elenco ella mera > di oltre 50 mm.

Armatura doppia è formata

là ha nota da compressa -

Torniamo alla teoria che parla dell'armatura doppia rap: Te io:

ΔMéK accetto rispetto al momento attimale oltre ho quanto

MéKa γ, MeKo, Re è così quel momento lo spessore in 2 momenti:

1) Dato dovuta pronta resa compressione/fusione;

2) Dato dovuta copia accusa accusa / accola,

A_so è l'armatura edella parte testo—

Nello figura 32 05 dobbiamo togliere il. Δ alla & mostro ai

accordo nella parte inferiori della sezione -

K -tasto col lavoro, oltre quanto savora il materiale rispetto alla

uso MMA. Da qui si evince che l'armatura che più

torna torna dovrebbe essere maggiore sopra che sotto.

L' a.n. è fissato, quindi concentriamoci sul calcolo.

La figura 32.02 è riferito alla:

Terminai al di:

K¹ è un numero < 1 che mantiene via:

K^- = T_s / B_sam (B_{eo, - o})

K⁺ = F_sam / B_sam B_eo

Io non importo:

La soluzione è efficace; minima

da evitare nelle armature doppie

ma è quella di usare la quantità

di minore di armatura quindi

secco minima di tutto se si

possibile puoi usare armature

simmetrica.

Le tabelle universali indicano solo una categoria di momenti,

indipendentemente dall'effetto quantistico e si può estendere a

tutte le categorie di fluttuazione.

Dividendo la 32.10 diviso per bcd ottenendo l'eq 32.15

espressa in termini geometrici equidenzionali.

(μ_k - μ_ko) è un momento

(l - o') è il braccio del momento.

Abbiamo normalizzato i momenti, questo ci abbiamo portato ad

una base unitana, quindi portati tutti i momenti b = 1.

Le cose diventano complicate nelle verifiche ma per le verifiche

c'è fondo se i programmi sono calcolo come quello.

Il motivo massimo è definire la geometria giusta, poi inserire

poi nella verifica.

"MOMENTO MINIMO DI PROGETTO"

Questo capitolo è stato inserito solo per completare l'argomento. A meno che non ci siano altre travi a sbalzo, noi consideriamo obliqui non semplicemente appoggiate, in modo tale da non considerare il momento di trazione agli estremi, ma questo momento nella realtà però ci sono. Consideriamo la seguente trave:

Trave Reale

Modello di Trave

Voglio progettare per il momento a filo del nostro si qui cola col altro, ma in (progetto) a filo sia a progettare in funzione dell'elemento che più risultare sugli appoggi sotto inserire la dovrà armatura e quindi il posso portare un AM in torno comunque i momenti massimi rispetto a quelli che sono tipi i mappi teoremi massimi.

D c - asse - asse - luce efficace

f n - luce netta filo - filo

Questo discorso vale solo per le travi cena per i soli - forn restaurata e trazione meno deviarsi, e li aratto c'è il momento di fessurazione.

La norma ci da la formula:

^{100 A S}/_BD > 2,6 f _cm > 0,13 f _yk

b_f = larghezza della zona tesa

Supponiamo qui avere un trave così:

b_w = larghezza dell’anima (web–anima) I numeri nella tab 33.01, sono riferiti alla lunghezza delle zone tese. In zona tesa, metto 2 armature xché l’aranamento utile Forse è un aranamento di questo genere:

Ma dato che il sistema torna indietro, c’è una zona quella cercinata dove il momento può essere positivo o negativo quindi tengo comunque, l’indicatore di eppe mi può portare x un elevato sollecitamento al gambo, che può portarmi alla torsione re in gamma L’armatura in gamma, che la nominavo, mi impedire di inserirle in piccola gamma, è un situativo che nei calcoli cui metteremmo tutto fa molto lungo, e quindi mi fa ottenere delle frasi torchenti te armate.

Il metodo delle tensioni ammissibili comunque, è un metodo passato, che oggi serve solo per verificare gruppi colbrati vecchi.

“ES-TA.05”

Coi il colloquio dell’armatura vecchia, l’altra volta l’es. ci dava un’armatura possibilità bassa = 0.42%. Tutto dipendere dall’atterramento al marciamento 5 gamma~ L’elasticità viene ordinato dal momento vu meteré 2.135 volte in gamma