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INDICE PER TIPOLOGIE DI ESERCIZI

  • CONVOLUZIONE → pagg. 3 11 12 14 26 36 63 65 72 75
  • SPESSORE DI PIOGGIA (MEDIO/AREA/ANNUALE) → pagg. 2 7 8 14 22 24 29 34 67 71 73
  • CORRELAZIONE → pagg. 8 27 35 46 71 73
  • IETOGRAMMA DI PROGETTO → pagg. 17 79 80
  • SCS → pagg. 8 9 15 19 34 36 51 61 69 77
  • NASH → pagg. 16 20 32 37 51 53 61 74
  • INVASO → pagg. 28 44
  • TEMPO DI PONDING → pagg. 19 73
  • SCALA DEI DEFLUSSI → pagg. 20 26 32 41 51 62 82 102 112
  • INVASO, NASH - DIFFERENZE IDH → pagg. 80 23
  • IDROGRAMMA DI PORTATA DIRETTA → pagg. 4 7 39 45 46 52
  • INVASO/NASH - Q DIRETTA/V TOT → pagg. 41 49
  • GUMBEL → pagg. 37 54 79 85 89
  • LOG NORMALE → pagg. 37 81
  • PEARSON → pagg. 58 84
  • Pearson ITC → pag. 50
  • rievocarco → pag. E0

25/06/2002

CONVOLUZIONE

1) A = 15 km2

Δt = 1 ora

Ru = 1 cm

H1 = 2 m3/s, H2 = 5 m3/s, H3 = 10 m3/s, H4 = 6 m3/s, H5 = 3 m3/s

A1 = 5.25 km2, A2 = 9.75 km2

bacino impermeabile

Qmax diretta ?

t (ore) | P1 (mm/ora) | P2 (mm/ora)

  • 1 | 8 | 2
  • 2 | 12 | 4
  • 3 | 5 | 6
  • 4 | 7 | 8

(A1Ɛ1) + (A2Ɛ2)

A = (5.25 × 8 + 9.75 × 2) / 15 = 4.1 mm/ora

Ɛ(2) = 6.8 mm/ora

Ɛ(3) = 5.65 mm/ora

Ɛ(4) = 7.65 mm/ora

Ψ(iΔt) = Σj=1ᶦ εj / Ru ⋅ Hj+1 ⋅ Δt = 1/Ru ⋅ Σj=1ᶦ εj Hj+1 ⋅ Δt

Ψ(0) = 0

Ψ(1Δt) = 4.1 mm/ora / 10 mm × 2 m3/s = 0.82 m3/s

Ψ(2Δt) = Σj=1² εj / Ru ⋅ Hj+1 ⋅ Δt = 0.8 mm/ora / 10 mm × 5 m3/s = 3.4 m3/s

17/05/2005

CORRIVAZIONE

  1. Idrogramma di progetto

t = 100 anni

e = cost

pA = P² (bacino impermeabile)

ls p.p.

Bd(d) = 49.35 d0.26

Rd(d) = 67.72 d0.26

Ruod(d) = 75.47 d0.26

A = 180 km² = 69.50 mi²

A1 = 40 km²

A2 = 100 km²

A3 = 40 km²

Θmax = 30 ore

ΔΘ = 1 ora

Ruod(3) = 75.47 • 3-0.26 = 100.42 mm

R2°(3) = 88.57 mm

EE = Ruod(3)⁄3 ore = 29.52 mm/oro = cost

G = 1 - e-1+d0.75 + e+1+d0.25 0.01a = 0.882

Ψ(t) = A1 • e(0.5) = A1 E = 328 m³/s

Ψ(2) = A1 E + A2 E = 1148 m³/s

Ψ(3) = A1 E + A2 E + A3 E = 1476 m³/s

Ψ(4) = A2 E + A3 E = 1148 m³/s

Ψ(5) = A3 E = 328 m³/s

Ψ(6) = 0 m³/s

Θm = (m - ½) ΔΘ

Θ1 = 0.5 ore

Θ2 = 1.5 ore

Θ3 = 2.5 ore

Ψ(t) = ∑m=1M Am Em (t - Θm)

28/09/2005

1)

Ru = 1 cm = 0.01 m

bacino umido => β = 2.19, α = 0.33

Ab = 14.8 km2

1) Nash

log β Abα = log 14.80.33 = 2.90 ore

log k = log e => k = 2.9/j

H1 = hc+ht

=> h1 = 2Hcht= 8.134 m3/s

Rv(t) = Ab Ru

Rv(t) =

14.9 10-6 0.01

=> 2.90((j-1)

J = 3

2)

j ==> Invaso

Ru = 1 mm = 0.001 m

  • quali differenze si osserverebbero nell'UH

Avendo un unico scaricatore lineare devo applicare il metodo dell'invaso

che porta ad un UH avente la portata all'istante iniziale non

nulla decrescendo esponenzialmente fino a tendere asintoticamente

all'asse delle ascisse. Nel punto 1) invece l'UH derivante dall'ap-

plicazione di Nash ha all'istante t=0 ore una portata nulla,

questa cresce fino a raggiungere una portata di picco e poi riscendo

tendendo anch'esso asintoticamente all'asse temporale delle ascisse.

In alcune condizioni si può far uso dell'ingresso all'UH derivante

dall'applicazione del metodo dell'invaso in modo che una cospicua dell'UH dell'

ingresso sia traspurabile rispetto a quella che si potrebbe ott.en

2) scarsa pot. deflusso → gruppo A3 tab

CN(II) Prateria {

portata di progetto?

tr = 50 anni

AA = (RA 0.25)2

RE =                     RA + 0.85

S = 23.4 ( 1000            - 10 ) = 582.67 mm

                    CN(II)

Fp = 0.2 . S = 118.53

RA = 96.12 mm

RA < Fp → RE = 0 mm

⇒ la portata di progetto dunque è nulla; tutta la pioggia si infiltra nel terreno.

          

28/06/2006

Scala dei Deflussi

  1. Q ?

L = 15.6 mPb = 3.2 m

Tab.1

  • Verticale 1 (x = 4.0 m)
  • y (m) v (m/s)
  • 0.2 0.7
  • 1.0 2.4
  • 1.8 3.1
  • 2.6 3.5
  • Verticale 2 (x = 14.0 m)
  • ψ (m) v (m/s)
  • 0.2 0.6
  • 0.8 2.9
  • 2.0 3.4
  • 2.6 3.78

Q = ∑i=12 Ai vi = 9.0 0.6 0.7 + 9.0 0.8 2.4 + 9.0 0.8 3.1 + 9.0 1.0 3.5 + 6.6 0.5 0.6 + 6.6 0.6 1.9 + 6.6 0.6 2.7 + 6.6 0.6 3.4 + 6.6 0.9 3.78 = 130.99 m3/s

2) Qpicco ?

Nash

j = 4 ; Ru = 0.01 m

k = 1,00 ora

hn(t) = (ARu / k(j-1)!) (t/k)j-1 e-t/k

hn(0) = 0 m3/s

hn(1) = 44.5 ·106·0.01 (1/36005/k6 ) e-1 = 7.58 m3/s

hn(2) = 44.5 ·106·0.01 (23/36006/k6) e-2 = 22.31 m3/s

hn(3) = 27.69 m3/s Rn4 = 24.15 m3/s

Y(iΔt) = Σij=1 εj / Ru Hi-j+1 Δt

ε1 = 2.13 mm/oru = 5.91 ·10-7 m/s

ε2 = 3.80 mm/oru = 1.083 ·10-6 m/s

H(0)=0 m3/s

H(1) = (h(0) + h(t))/2 = 3.79 m3/s H3 = 25 m3/s

H(2) = (h(2) + h(1))/2 = 14.95 m3/s H4 =

Y(1Δt) = 3600/0.01m ε1H1 = 0.807 m3/s

Y(2Δt) = Δt/Ru (ε1t2 + ε2H1) = 4.66 m3/s

Y(3Δt) = Δt/Ru (ε1H3 + ε2t2 + ε2) = 12.15 m3/s

Y(4Δt) = Δt/Ru (ε1H4 + ε2 + 3) = 15.26 m3/s

Dettagli
Publisher
FedericoSormani
A.A. 2020-2021
80 pagine
3 download
SSD Ingegneria civile e Architettura ICAR/02 Costruzioni idrauliche e marittime e idrologia
I contenuti di questa pagina costituiscono rielaborazioni personali del Publisher FedericoSormani di informazioni apprese con la frequenza delle lezioni di Idrologia e infrastrutture idrauliche e studio autonomo di eventuali libri di riferimento in preparazione dell'esame finale o della tesi. Non devono intendersi come materiale ufficiale dell'università Università degli Studi di Perugia o del prof Manciola Piergiorgio.