Costruzioni in zona sismica - Lezioni complete parte 2

S.A.S. VENERDÌ 3 MAGGIO (POMERIGGIO) H 13.15 — 15.30

• RASSUNTO
• NON LINEARITÀ -> MECCANISMI CON CUI SI ARRIVA AL COLLASSO
• COLLASSO = MECCANISMO CHE PORTA AL COLLASSO ANCHE L’INTERO EDIFICIO. LA PLASTIFICAZIONE PERÒ È LOCALE: CON LA RICHIESTA DI DUTTILITÀ PER CUI IL PERICOLO DI CEDIMENTO È MOLTO PIÙ IN LÀ.
• LOCALE = IL RAGGIUNGIMENTO DI POTERE ENERGETICO
• GLOBALE = È COLLASSO GLOBALE ~ COINVOLGIMENTO DI TUTTI GLI ELEMENTI DELLA STRUTTURA ~ NUMERO TROPPO BASSO PERCHÈ TUTTO IL GRADO DI REDISTRIBUZIONE È GIÀ RAGGIUNTO.

crollo ~ IMMEDIATO

Collasso ~ PROGRESSIVO

NORME TENGONO CONTO DELLA DIMINUZIONE DI DUTTILITÀ INDOTTA DALL'AZIONE SISMICA.

QUANDO SI PROGETTA PER AVERE PLASTIFICAZIONE DELLE TRAVI PRIMA DELLE COLONNE -> GERARCHIA DELLE RESISTENZE

EUROCODICE 8 ~ NON PIÙ CIRCOLARE => GIÀ SPIEGATO DI SUO

-> EMESSO NEL 2005 => NON È UNA NORMA PASSATA PER CAMBIARE DI MODO

• OBIETTIVI
• ‘GLOSSARIO'
• METODO DI PROG SECONDO LA GERARCHIA DELLE RESISTENZE => OBIETTIVO: DISSIPARE ENERGIA
• UNITÀ DINAMICAMENTE INDIPENDENTI => CAP.2 DI Giunto Sismico
• B2. STRUTTURALI SECONDARI* ~ NON INFLUENZANO RISPOSTA NELL'AZIONE SISMICA

NON TUTTI GLI ELEMENTI STRUTTURALI SONO PASSIVI

SOVRARESISTENZA PUÒ PORTARE A UN COMPORTAMENTO NON PREVISTO => BISOGNA CONSIDERARE QUESTA POSSIBILITÀ (NON SEGUE LA GERARCHIA ELASTICA)

1. SEMPLICITÀ DI UNA STRUTTURA PORTA AD UN MIGLIORE COMPORTAMENTO ->
• UN PERCORSO MOLTO CHIARO SUL CARICHI
• UNA STRUTTURA PUÒ ESSERE REPLICATA ANCHE SENZA ESSERE SEMPLICE. SI COMPORTARE RESILIO

1. UNICITÀ, SIMMETRIA E REGULARITÀ

• NO CONCENTRA. DI CARICO -----> NO CREAZIONE TENSIONI

RIGIDEZZA E RESISTENZA BIDIREZIONALI => LA STRUTTURA NON HA LO STESSO COMPORTAMENTO NELLE 2 DIREZIONI PERPENDICOLARI

UNA STRUTTURA ROBUSTA RISPONDE IN MODO SIMILE PER 2 DIREZIONI.

TORSIONE = RIGIDEZ INTERNA IMBARCANTE => EFFETTI DI CUI TENERE CONTO: BENE AVERE RESIST. TORSIONALI MA MEGLIO NON AUSARE QUESTA MODALITÀ CON PASSIVANTI

1. ZOHA CRITICHA: IN UN E., RICORDARE, LA SEZIONE IN CUI HO LA COMB. NVM + SFORZODORILE E SI POSSONO CREARE CENERGE PLASTICHE
2. PARTE DUTITLE: PARTE INCASTRATA ALLA BASE, SENZA APERTURE, PROGETTATE A DISSIPARE ENERGIA IN DA GERARCHIA PLASTICA

9/6/19

Esempio

Perché (A) e (B) si deformino allo stesso modo, la soletta è rigida e ripartisce i carichi tra le 2 colonne — Ipotesi di soletta rigida — ma non verticali

Strutture di fondazione adeguate

• Rischio di spostamenti sulle fondazioni - per fare in modo di vincolo rigido a terra devo avere le fondazioni realizzate in un certo modo → piatte, ecc.
• Torsione — Porta ad avere sforzi maggiori sugli elementi periferici

Regolarità strutturale

• Porta alla creazione di un meccanismo di piano debole
• Bisogna tener conto di questo comportamento nei calcoli e considerare un piccolo margine post-elastico

Iregolarità in altezza

Piscina

Progettare per diminuire in campo elastico (-30% fattore di riduzione)

Iregolarità di massa (in altezza)

E le iregolarità in pianta?

• Porta alla creazione di momento torcente
• Anche se blocco masse fosse, uguali in ingresso lo avremmo, dovuto alla presenza di raccordi acciazzati → eccentricità accidentale

Ma non basta, tengo anche conto dell'eccentricità accidentale che mi

porta a considerare nella combinazione ragionata di un momento torcente,

anche se molto mi calco come un allungamento della struttura in una

determinata direzione.

Considero 4 direzioni e non più 2

• Ho 8 combinazioni per 4 direzioni -> 32 Casi di cui devo fare il "min cuppo" -> Ci pensa il
• Calcolatore

La norma dice che ne non posso farne questo, tengo conto della torsione accidentale

amministrando di meno io le min amplificate - nel caso così

Azione orizzontale

+ Torsione accidentale = Azione sismica

Se il C.A. lo stato di fatto, fatto come prima mattina?

Se noi quanto possiamo riattivare il p

cammina del C.A. è che una soletta.

(coefficiente)

le va molto migliore una non più armonica - --> disposizioni di isolamento

Isolamento Sismico

permette al comportamento indipendente allo portare ad autonomina in

caso d'anima --- Commette appostamento all'impalco

Comportamento del calcestruzzo confinato

Compressione monodimensionale: 1

Effetto della velocità di applicazione della forza (strain rate effect)

• Aumentando velocità aumenta capacità ma azzera punto orizzontale
• Legno molto sensibile alla velocità di appl. del carico si tiene conto dello strain rate effect

Comportamento del cls:

progressiva perdita della capacità iniziale - questa penalità dovuta a un degradare del materiale

Esempio: Pinching

Questo è interno perché la deformazione in partenza cls può deformarsi molto poco - si creano delle possibilità di scorrimento (fessure microscopiche)

Confinamento CLS

fig. 2.1 - CLS CONFINATO CLS NON CONFINATO = 25,2 N/mm²

Se l'elemento è confinato aumenta anche la zone plastica

Confinamento: effetto di compressione assiale transversale

30/4/19

CRITERI DI CALCOLO DEGLI EDIFICI - REGOLE SPECIFICHE PER EDIFICI IN C.A.

ECS

• DEFINIZIONI
  • ZONA CRITICA → PUNTO IN CUI SI PUÒ SVILUPPARE LA CERNIERA PLASTICA
  • PARTE DUTTILE → PORZIONE CON RIGIDITÀ E RESISTENZA AL BASE, SENZA RESISTENZE, IN CUI SI SVILUPPA CERNIERA PLASTICA ALLA BASE → PRIMO PIANO INTERESSATO DEL PRIMO TERRA

SI SVILUPPANO IL RESISTENTE E RESISTENZE

• PRINCIPI DI PROGETTAZIONE
  • DISSIPARE ENERGIA SUPERIORE COMPORTANDO LA CAPACITÀ RESISTENTE DEL SISTEMA
  • EDIFICI IN C.A. POSSONO SVILUPPARE POCA DUTTILITÀ → PROGETTATI A BASSA DISSIPAZIONE E BASSA RESISTENZA
  • COEFF. DICUTTURA = 1 4 1.5
  • SI OTTIENE AUTOMATICAMENTE POSTI PROJECTED TERRE

EDIFICI PROGETTATI PER SVILUPPARE DUTTILITÀ

• DCM → SVILUPPARE DUTTILITÀ MEDIA
• DCH → SVILUPPARE DUTTILITÀ ALTA

CAMPO ELASTICO

EDIFICI CON DUTTILITÀ

• BASSA → CAMPO ELASTICO

IL LIVELLO DI DUTTILITÀ CON CUI SI PROGETTA NON È DIRETTAMENTE CORRETTO A LIVELLO DI SICUREZZA

TIPI DI STRUTTURE

• A TELAIO — ≥ 50% PARETI
• DUNNI — ≥ 50% PARETI
• A PARETI DURE
• A PARETI POCO RIGIDITA
• PONTON HANGES
• SISTEMI TRASLONAMENTI FLESSIBILI

A OGNI DI QUESTI, TIPI DI ASSOCIATION RANGE DI VALORI E IL FATOREE DI STRUTTURE

fatoore di struttura: q_µ - q_k >= 1,5

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VALORE CHE DIPENDE DAL TIPO DI COLLASSO CHE VORRANNO AVIVERE

• fattore di struttura di base - ARTIKO KI RAMPONO DEL TIPO STRUTTURALE
• DEL LIVELLO DI DUTTILITÀ CHE VWARE (DCM, DCH...)

ALTO DIFFICUTAT - AVERE PLASTICHE RICERCATE → DIFFICILE NEI SISTEMI A TI RAMPONO INVERSO

CHE SI POSSA BESTERARE IL RAPPORTO AX / AS

NB: PER RECUPERATO IN ATTESO CORREGGERE IL FATTOR DE STRUTTURA PRODUCENDO DEL 20%