Costruzione di macchine - schemi per risolvere esercizi di esame

Definizioni Termiche

ΔL₁ = ΔL₂ ΣF = 0 1 = 2 SOMMA = 0 ΔL = L₀ E_TOT E_TOT = E_T + E_Λ + E_PL

Solo se il corpo è vincolato

E_T = α |ΔT| **A scaldamento ⨁** Raffreddamento ⊖

E_Λ = |σ| / E **Trazione ⨁** Compressione ⊖

E_PL = LO determino da σ **Se sarà a trazione ⨁** Se sarà a compressione ⊖

Se dopo assestamento ho una nuova “trasformazione”, il segno di E_PL resta quello di prima!

Se voglio trovare T_SNR, ma non so se sarà a T. o a C. => metto tutti i segni + qui # e tolgo i valori assoluti.

Se voglio trovare ΔT per avere un certo σ_R a T_AMB, se σ_R = > = E_PL = 0 > > = ΔT <0 (tensione calcolata a T_AMB)

Perdita di forasamento = tensione CALMENTAMENTO A CALDO

F = μ F_A F_R = ρ μ interno

Mariotte's Law

• 1^a Mariotte: σ_C = P d_C²
• 2^a Mariotte: σ_A = P d_A²

ΔT per colmare il GAP

L_T = L_P2 => d₂ |ΔT| d_int² + d_int2 d = d_int (GAP)

Definizioni Termiche

ΔL₁ = ΔL₂ ΣF = 0 INCASTRO ΣΔL = 0 F₁ = F₂ NB

Entrambi si comportano o come in trazione o in...

{ΔL = Lo E_tot E_tot = E_T + E_Λ + E_PL Solo se il corpo è vincolato

σ_T = α|ΔT| A scaldamento ➕ → Raffreddamento ➖

A T_AMB ΔT = 0 ⇒ σ_R = 0

E_Λ = lσ/E → Trazione ➕ ⇐ Compressione ➖

Dopo lo svecchiamento uso Os per entrambi i materiali a meno che i due materiali non siano adiacenti ma debbano lungo.

Se serve a trazione ➕

Se serve a compressione ➖

E_PL = lo determinato da σ a T_AMB ⇔ se serve a compressione ➖!

Se dopo svecchiamento ho una nuova "trasformazione", il segno di E_PL resta quello di prima!

• Se voglio trovare T_SN, ma non so se serve a T. o a C. ⇒ metto tutti i segni ➕ qui ➖ e tolgo i valori assoluti
• Se voglio trovare ΔT per avere un certo OR a T_AMB. se σ_R (= E_PL) > σ, ⇒ ΔT valido solo per questo caso ma si ragiona così

Perdita di forasacco = OR (tensione calcolata a T_AMB)

CREB CALVETAMENTO A CALDO

F = µ F_R F_R = ρ Avinerco

Mariotte's Law

• 1^a Mariotte: σ_G = PDo/3S
• 2^a Mariotte: σν = ρ D/4S

{Eᵢ = ΔF – Di / Di Eᵢ = σE / E – ΔT per colmare il GAP L_EA = L_PLZ ⇒ d₂ |ΔT| dᵢⁿเตอรี่ dᵢⁿต่อ⋀₂ = σ|ΔT| dᵢⁿเตอ ترک |d̸e₁

Molle Elicoidali in Serie

F = F₁ = F₂

δ = δ₁ + δ₂

k_eq = 1 / (1/k₁ + 1/k₂)

In Parallelo

F = F₁ + F₂

δ = δ₁ = δ₂

k_eq = k₁ + k₂

K = F / freccia = d⁴E cosθ / (16(1+ν)dₐ D³) = π d⁴G / (8δ² L)

freccia = δ = "Ressamento" * ffreccia_max = abbassamento_max c = D / d Indice mola w = 1/2 kΔδ²

Dimensionamento

(D_z + d_z) i - d_i)

Verifica Senza Fatica

τ_max = 8FD / (πd³) *(4 + 2 cosθ / (d/D))

Con Fatica

τ_max = 8FD / (πd³) *(4 - y_k) / (4(1-y_k) + 3/2 cosθ / (d/D))

Tresca

6_LM = 0.5σ

Von Mises

σ_eq = Gσ / t₀

σ_max = Gσ_min

Soderberg

Fe_a / FN₁ + Fc / FS₁

Lamina

(Rigidità Lamina) Nel caso di più molle in serie e in parallelo su cui è applicata una Forza F:

• Calcola prima la Forza F₁ assorbita dalla n.molla prima che questa "tocchi" l'altra e le restituisca di.
• Calcola poi la forza rimanente stressata = F - F₁ oppure calcoli F₂ = R₁equ₁·Σ₂ e poi Freman = F₁ + F₂

Balestra

Se metti 2 hai R₁om₂bstr₁A di sotto di mezza balestra

Per la verifica a fatica ho bisogno di b nella formula di Soderberg => calcolo deq e Kc => questo mi serve solo Ricavo b₁ dalla TAB 1 con deq b₂ dalla TAB 2 con QAb = b₁ + b₂

Verifica a Fatica Molle

1. σ_max = _8FD/^πD3 (4 - _dp/^D + ₂/³ cosα _d/