Costruzione di Macchine II - Appunti (prima parte)

COSTRUZIONI DI MACCHINE 2

Scopo: fornire la conoscenza per dimensionare (progettare) e verificare un organo di macchina e le macchine nel suo insieme.

Esempio

Un rettilineo e vincolato ha chili con ruote identiche da due humidità polama e di velocità angolare 2.

Ogni altro elemento è vincolato da due punti e nodi da un cielo, quindi non si deforma e può essere considerato infinitesimo.

(calcolo di velocità angolare), il regolatore con il diritto ecceduto dell'elemento connesso influenza e fa 1K in rottura. Gli elementi costituenti il cinema sono tra loro compatibili (avere compatibilità e dimensione) e quindi segnare rispetto alle altre._{progettare un elemento}

Occorre dare una dimensione longitudinale e trasversale e quindi carico limite dell'elemento.

VERIFICARE UN ELEMENTO

Bisogna verificare che non si verifichi cedimento (deformazione a 10 t di dimensione).

Importante nella fase di progettazione il materiale. Le più usate elite a base metallica, ma in questi ultimi anni si stanno consolidando i materiali a base polimerica (ingegneria) e sono molto usati. Nell'ambito aeronautico utilizziamo materiali polimerici innovativi che hanno maggiori a più costi fisici contenuti e più facili trasporto e processi.

Dato il dimensionamento impone il materiale, dato il materiale impone le dimensioni.

Nello sviluppo prossimo useremo materiali nonici adibi dalle nanotime oppure serre dalle strutture chimiche. Più portanti rispetto alle finini simulate. Attualmente impongono il coefficiente di sicurezza di ponder. (1,5:1,1)

In questi contesti i polimerici comunque non raggiungono il coefficiente di sicurezza... fra tutte richieste: per cui sull'acciaro ad elevato carico, ad basso fatigare. Se il punto forma ha spetci comuni col materiali prima terrei super il peso.

STATI DI SFORZO

Lo stato di sfroz può essere STATICO σ≠f(t) σ DINAMICO σ=f(t)

In pratica e un esempio di cont binomico il dimensionamento oricera a livelli probbilistici e livell: del 50:1 e 50 si sonorito e 50:1, e si mette anche il coeffifficient di aumento il livell si tiene.

Esempi

A

Azioni interne

Prend TF tra i due diagonali p

TF=√tF_A²+tA_P

Con

P_t

^P_dot-t/_ω

Se giro a w=cost sono in un caso statico

Se invece l'albero si flette e riparte sono nel caso a fatica e non si deve ne deformare ne rompere.

Il punto di contatto rispetto agli alberi e sempre li; ma i denti combiano durante il funziomento in mente che il contatto si replica movimenti nella superfice del dente

Quindi nelle sei al evidenza c:w=cost le ruote dentate non soggette a a :

flessione o alterative sintentiche

Le palette donno coca in un statico

Le somma dellla sua flessione nelle porte compare tra gli appoggi donnosi oginia a un:

Abbiamo una ruora untera di ponte lungo a questi alberi

Pt=N₁g.c=wot.caso statico

P_t,max=N₁g.cu variabile

P_t,min=0: variabile

VERIFICHE DEL CASO STATICO

Trazione

• monotonia: mi da il cerchio più piccolo allora si evita così.
• trazione doppia: dove il cerchio è più grande e quindi il primo diventa migliore.

Di solito lo stato non è monotono come avviene in laboratorio in celle lente o delle macchine di prove che hanno milioni.

Caso monoassiale

$$ \sigma_F = \frac{1}{E} \sigma_z = \frac{U}{E} (\sigma_i + \sigma_z)

$$ \sigma = - \frac{V}{E} \sigma_i \p>

Trazione doppia: $\sigma_i = \sigma_z$

$$ \sigma_F = \frac{1}{E} (\sigma_z - \frac{U}{E} \sigma_z)

$$ \sigma_F = \frac{1}{E} (\sigma_i + \frac{U}{E} \sigma_i)

Torsione

Nel caso di torsione si ha un circhio centrato nell’origine in cui:

$$ \sigma_i = \pi \p>

$$( \sigma_\pi = - \pi \p>

Tensione idrostatica

Nel caso di tensione idrostatica le $\sigma$ principali sono tutte uguali $\sigma_i = \sigma_z =\sigma_i$ ed i valori principali pur sono fino a 10 volte quelli normali perchè il primo è limitato in modo uniforme.

FATICA

Le cricce si innascano e si propagano dove le Omni nel cristallo più sollecitato. La fine della direzione di propagazione è perpensicolare il corso a fatica.

Esistono dei settimi microscopia locale e diversa il numero di cicli massimo sopportabile e la velocità di propagazione delle cricce, può essere diverso che possiamo tra i primi.

Eccetto delle prove sperimentali, non ci sono test, quasi di versatilità nella controllabilità.

A parità di sfoco il numero di cicli può variare molto.

Poiché ci sono molti parametri in gioco si parlere di proiezizzazione probabilistica.

Struttura microscop

N cicli_max

Velocità_propag

Casi di flessione

Vediamo che lato le cronache partecipazioni da limitanti cerchiamo degli appaiono:

Definiamo:

K_L = τA / σM

Tipi di fatica

K_L = O (compensa di vernilità nella)

K_L = 1; σA = σM

K_L = O; σM = O

Flessione Alternata Simmetrica

Caso Statico

PEZZI REALI

Alcuni dati da le prove vengono fatte su provini cilindrici senza intaglio e coppia a pezzi reali invece hanno:

• dimensioni e forme varie
• finiture varie

Come passo dalla resistenza a fatica del provino a quella del pezzo?

• b₃: EFFETTO DELLE DIMENSIONI
• b₁: EFFETTO DELLA FINITURA SUPERFICIALE
• K_f: EFFETTO D'INTAGLIO

sigma'_F = σ_F • b₁ b₃ / K_f

COEFFICIENTE b₃

b₃=f(D) non monotone al diametro solo: si alterano le tensioni e fessure del materiale (proof)

Perché?

1. Lo sforzo medio nel gruppo dei cristalli è minore perché il gradiente è maggiore
2. Il gradiente nel cristallo medio è minore e quindi lo sforzo è maggiore

Quante volte il σ_F è pari a σ_max con un D=10D₀?

σ = (3/2 * N_f / σ 'p') = (3/2 * N_f / σ 'p') * 1000

N'_f = 1000N_f

Analogia clinica vale per laπ

Supponendo che il mezzo pesce noi sottoposto ai cicli di carico rappresentati, possiamo scrivere

_(σmax)² + _(τmax)²/H² = 1

Si ricava l'equazione di Gough

_(σmax)² + H² _(τmax)² = (σ_{F, alt, m})²

dove

• σ_F -> Limite a fatica flessionale
• τ_F -> Limite a fatica torsionale

Nei casi piani deve risultare

σ_eq < σ_i

_(σmax)² + H² _(τmax)² ≤ (σ_i)²

Per applicare le formule, ricavare

• σ_max e τ_max dal ciclo di flessione e torsione
• σ_F dal diagramma di Haigh

Inoltre svolgiamo la verifica di plasticizzazione

σ_V = √_(σmax)² + 3_(τmax)² < R_snerv