Costruzione di Macchine (Parte II)

T

b

Per calcolare

Dove la crocivisione totale, è la lunghezza della corda

Ricordiamo inoltre il valore medio della componente nella sezione

2xl è il momento della stessa ordinata nel cm

solo di uno sopra alla corda, per semplicità

Scegliamo quello al di sopra

Quando è un arco elementare di fissata dy

dy cosθ dθ

Perciò l'area del rettangolo elemento sia el

da = 2 x dy = 2 cosθ dθ = rh cos

Determiniamo l momento settico della parte di

sezione al di sopra della corda sopra

Quindi questo è il momento settico della parte

di sezione definita della corda esterna θ in accordo θ

Metodo linee le tensioni

teorico possono calcolare il valore dello xi nella

sezione

Quindi:

xi = 5x / b Img 2Repsδ

Sezione = R³

cosθ = 1⁶⁴

3

R²epsδ

xi = 1⁶⁴

polare ed RR ottimo:

xi = 4/3 π eps^2/θ = 4 7 linee cosθ

R²

Perciò il valore massimo della xi si ha per

θ = 0 da cui:

Ammax = 1/3 Amnel

Ammax

delle linee e sezione con brace numeri se linee se ^15∞ rise ^1∞

Appendice:

Ammax

Sezione rettangolare piena 3/2 Amnel

Ammax

Sezione circolare piena 1/3 Amnel

linee tonde come sistema definito limitato

Sezione rettangolare piena

Sezione circolare piena

A T

A R²

Sezione rettangolare piena

Sezione circolare piena

A GT [R² 1/₆₄] cosθ₉

Si ottengono delle leggi di Jouven-Kn^ng

x_c= T_sm/b∈Tm

In tutte le sezioni dell'albero avremo la medesima sollecitazione.

Somma per la torsione:

T_max= τ_t + τ_t1 - τ_t2 = 16 Mt / π D³

Nei punti più lontani dallo asse neutro in tre:

Στ = √(σ_smax² + 3 τ_int²) √((32 Mt / π d³)² + 3 (16 Mt / π d³)²)

In pratica viene trascurato il Pe due in ma cambia con sia attiva ma va → di fronte alla esse neutro

così viene osservato prof. che diminuisce σ_max e τ_unghi

Si ha quindi:

16 / π (32 (Mt) + 3 (M_t)) = λ

N.B. Il modulo di rottura a torsione è il doppio del modulo di rottura a flessione.

Ciò può e mostrato ob: inversa palato e il doppio del max di intere infrared.

Elementi che possibilita di rotture possono influenzare le curve S-N e quelli possedendo di rottura.

Quindi possiamo determinare funzione della probabilita di rotture.

Perluce la propria o possedendo o falso o un materiale una rappresenta che curve S-N.

Il automobilio generalmente probabilistico e sottolineato quello stato forse che o o senso di ordinare suo diverso crevero generalmente a idea infatti apparare colore o senso provabile.

Quella non senso o perliere lo coefficiente euramo costo di rendimento o falso straniato il denominatore in al caso non sono rispetto alla probabilita da rotture sposa dentro e medio di solida.

ABC è il ramo del cerchio di lSδrza lunga l nel piano sopra mostrato, questo lΔH&ZDimo lungo il ramo CAB.

La parte del punto A > bennis deformazioni plastiche procedendo fai conservare quella flessibile fine ai ducati : dove abbiamo il residenzile reale della stata radonoa, poi delle spazio prov/ficoesumi e numere il sobiteme flessive fino a quando i cello distesi e sbelavoni creando nuovo oltre e deformanoi plastiche fino ad entrano il punto deformazioni alle veri cello flessive e stati plastiche in traione ed in alribuend ei traumi della regione.

E questo diciamo Rouge (Bougeoi Affusioni).

Questo Strain Rouge deler folgane vicino in due alcune cose i sole di impressiono (esce), poi a terius = (un rosso chiaro) se dedalo Strain Rouge plastiche mentre lo severità l’abgiosos di strain Rouge elastico (in blu).

Assimsa: ΔE_tot = ∑E_el + ∑E_d

Questo il residenzon casulo del per quei cello compuFlow all’intendoi dell’master moltodi si onsi peremulabile della inreserabile sedainosoffonsiteti, dolilla strain Rouge plastiche, quindi per que amei compondo i migliori donso ad ton imereomobili, non radisiresi tutte o cervegas spese per il li nono dia “deformazine Postibile l’eneroyio dissiplato”.

S_u=0.6 i è il più piccolo valore della tensione naturale in una prova ditrazione quando il carico F ha raggiunto F_max. Con S=0.6 si è superato il limite dell’attrazione

L’energia assorbita in N nodi è il valore critico W_c:

∑^m_i+1 Nⁱ ₂ (2S_u)^m W_c

Triangolo decepato in N cicli giacché decurpato in una prova di:

∑^m_i+1 N¹ ∑^m_i+1 (2S_u) N^m W_c 2 (2S_u)^m W_c

Prolungare se S_u è il valore minimo dellatensione mera quando la tensione convergenziale≈ UTS quindi S_u è ciò cheimpossibile (*) giove le θ per la quale convienfunzione della seguente

In gra... dal così La proprietà tensiledel giudicabile è collaborazione portando neltratoesso da microsu questo vieneUTS e la tensione essenziale inrottura esl con madre R₀...

amnoldu RE o S_uA₀ = UTS A₀

Relazione Si (σ_i) ma la costanza del conteunoS_u Ao di A_oUTS A_o

Relazione Spe RAⁱ

∠A_g di sec lontana ≈ 16 O_p (S di instabilità)

nel corso di queste finiscano nel _BS ecc.

volatore _SESE ed infine risultati ma semplice

differentia (_SE relativa anche _SE)

nel proprio ovvera avere fino alla rottura

del primo da cui in nessun be durante il

deformazione da seguira sia provi:

• _SE fissato. _{SE SE} relativa - > V

• _{SE SE} = _{SE SE}

Per ogni osservato materiali, esperimento in gran

momento oh prove con diverse sorpresa della

deformazione totale. Mensa insieme ad individuato

lu. fiere di osservazioni sul diagramma _SE N

e _SE W

log _SE

log _△SE

La relica menuli da menson dormio posti fin

elinea e della retta uno giorni biposari

La famiglia principalmente trame doru bene

questa tenia effermasciabile Il rabino alla suddetta

La formula da una pensare la resaul m

on e espressione della, coesistenza di

meritamente gelico il materiale companico

Quando delim abbiamo sostitu la nell'eot e questo ell'oulo dorpava lui modo unifomu lungo il condotto. Vediamo ora cosa accade introducendo uno singolare penetruccio nel solido. In tal caso un flusso passante seguito è unque ind\n\'\÷÷\'÷menda fare in fuco nel solido e tenendo introdurre una trascurare nel condotto di forma 4d il pedoele cilindrica, si sentiranno sinte cuto che ca come la corrente non possono nes essere reinturre iulo e ent queste orenorono un possibile della sbbagadore fruello in exporupensiene dalla» ecione cipocala la velocita ncella del