Appunti Tecnica delle Costruzioni, cemento armato - Parte 3

22/04/2021

Nella progettazione definitiva delle sezioni ci sono due fattori comuni

a tutti i tipi di sezioni che sono:

1. Per le travi, deve esistere una sezione che ruota e traduce restando piana
2. Per le sezioni non omogenee (C.A.) è valida l'ipotesi di perfetta

aderenza E_s=E_c

1. Acciaio

y

L'intersezione con

l'asse neutro: E_c

1

1. C.A.

A_c

RETTIFICA

2

E_c

L_s

Abbiamo anche 2 situazioni diverse: SLE e SLU

SITUAZIONI

• SLE
  • O.T.A.
  • condizioni di esercizio
• SLU (carico più basso)
  • sismiche
  • condizioni ultime

Acciaio

cls

• γ_f=2
• Es=200
• Comportamento dei materiali
• Legame costitutivo
• Comportamento reale

OSSERVAZIONE: Il dominio di rottura della SLE sta dentro (per intero), il dominio di resistenza della SLU.

Come dobbiamo calcolato il dominio di resistenza?

• dominio di resistenza generico alle sollecitazioni della sezione corrente che stiamo valutando (inclinato al piano)

PRESOLUZIONE 2G

• resistenze positive
• processo iterativo

Assono

_AsA = 0.522 ^fcd/_bud A_s = λc * b * z * fcd

S_ceam = Δs = 0.522 ^fcd/_bud

S_ceam = 100 * Δ_s = 100 * 0.522 ^fcd/_bud

Osservazione: Le barre nella sezione devono rispettare (travi) 2 criteri:

1. Simmetria
2. Le barre devono essere allineate
3. dmi ≈ 10 - 28 mm, dma ≈ 26 mm

Osservazione (travi):

A punto di area necessario cerco di eseguire maggiore barre per avere una lunghezza d’innesto più piccola (oh) e per avere una maggiore distribuzione della tensioloda

Δ_smi = (4.3 - 1.5)% Ac = 0.215% Ac

Quindi dobbiamo:

• Ac = Ac - As → per evitare lo sparo
• Δ_smi ≈ 9.6% Ac → separa le rotture botti (cordoli) da facciuta (cs)

dove: _{β0 = ^μ/A}

Per costruire il percorso di carico si assume di resistenza

nel seguente modo.

inizialmente parto nel punto N con N = F e M = P. (e + δ). Questo

rimanere ricadente con la pendenza δ, poi rimango lungo

in cui riesce sempre P, non riesce anche D (percorso non lineare) Si fa

percorso limite Ariandi uguali, sono legati

Se la struttura è in C.A. potremmo avere:

Appoggio che rompe senza l’asse.

L’unica reazione è data dal momento flettente.

Altre soluzioni possono essere le seguenti:

1. Acciaio

Quando la trave è lunga e bassa (es. L/h > 12), il meccanismo ad arco non funzionera, perché l'arco è spezzato.

Se la trave fosse molta alta il carico finisce direttamente sugli appoggi e quindi anche qui il meccanismo ad arco non funizona.

2) MECCANISMI LOCALI

A) INCARNAMENTO

La parte B dovrebbe scorrere verso il basso. Per scorrere dovrebbe essere spezzato le diatture tra il pezzo al fianco sinistro o destro perché la prima non è isolata ma scocca, quindi presento incarnamento per spessorale delle ditature le 2 parti.

Incarnamento esiste solo per vane cose trasverse!

Questo è il primo meccanismo in cui allo scorramento della parte destra rispetto o quella di sinistra si oppose l’incarnamento ed esemplamento viene annullato e non tranne.

Cose da individuare:

1. Corrente peso
2. Corrente compressa
3. Aste diagonali

La prima corrente viene individuata con una linea differente tra l'asse del corrente peso e l'asse torico d'appoggio.

Uno può scegliere l'inclinazione della prima diagonale compressa (α) e poi scegliere l'inclinazione della 2^^a asta che è carrellata per la reazione spinta e vincolata di r per fare avanzare. Poi calcola avanti...

Allora: ²/_c - ^g/_d = 0 - 3^ccosα ²/₅ - ^g/_d = 0 - 3^ccosα

ΔL = a+b-3(cosα + cos^ca)

Equivalenza statica

Ora calcolare l'equivalenza statica tra il modello continuo e discreto.

T = Sc❲β₂❳ = ❲g_cddoc❳ · b · 3_z0 ^z₀= V_Rc

T = St❲β₂❳ = ❲g_yd❳ A_{s w} = ❲g_yd❳ A_{s 2}z₀ p- V_ts

Facciamo un riscontro

α = 45°

α = ^π 2

STAFFE

α = ^π 4

PIEGATI

V_Rc

❲g_cddoc❳ b_z0¹₂

❲g_cddoc❳ b z₀ 1

V_Rs

❲g_yd❳ A_{s 1}z₀

❲g_yd❳ A_{s 1}z₂p

A parità di b, z₀-gsh e a parità di (A_{s 1}, p)si premia

la disposizione di elementi PIEGATI, inclinati a 45°

OSSERVAZIONE: PIEGATI vs STAFFE

Il comportamento delle strutture è sempre 3D

PIEGATI

STAFFE

z₀

Cosa dice il mezzo Mözsh?

Siano l'equilibrio e le rotazione della parte

ΣM_A = Rz_o - N.z_o = 0 ⇒ N = R - A₁

A_S + R/ = 0 ⇒ A_S + R/8bd = 0

* differenza con il modello continuo

questo risolve il problema di D.S.V.

2) Traslazione del momento

D.S.V

...

Osservazione: Vu questo con forse e' meglio Tenere delle in modo continuo

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C + 485√2/2 = 350 mm

R = 80 kN

V_Rs = [ϑ_yd] A_s; _p

A_s1 = 1,01 cm²; 101 mm²

=> P: 50000 N

=> P = ϑ_yd A_{s p} = 380 1k 495 = 384 mm

Possiamo prendere per esempio P = 300 mm (una staffa ogni 30 mm)