Appunti Tecnica delle costruzioni, cemento armato - Parte 2

KUPPER - GERSTLE

Viene considerato un sistema in cui ho la mia coppia di piani in cui individua una direzione d₄ che sarà dunque la direzione principale Θ, una direzione di piani b₂ che è la seconda direzione principale. Per aver rospect di b₄ e b₂ faccio si un piano iniziale

Le mie funzioni sulla direzione b₄ e carico immadezumi verso b compressione avina ed un valore -1. In questo momento opure selle compressione lungo di compiamo la carta quando coincilina alla b₄ che è quella di compressione unicomiale avendo un minimo compressione sela b₂ coition ed un valore -1 Invece quando sous a protezione lungo d₄ mi fermo ad un valore a₁, stessa cosa quando mi unire ulteriano lungo di₂ mi fermo ad un valore Che possimana considerea percorsi madici pensati in forma permantiva.

u₁ = β_c ⋅ Θ ⋅ cosαu₂ = β_i ⋅ Θ ⋅ sinα

Nella direzione radiale che ho seguito, vuol dire che vi è

crescita per allungamento della b₁, ma alla fine il punto di contatto sta

alla stessa quota di quando ho tracciato lungo l_y.

È qui che direzioni mi accorgo che tutti i punti di curva

funzionano in corrispondenza delle scosse, delle ordinata

o altrimenti (nel caso delle bassezcan) dei punti di contatto della

sala trancia o compressiona.

È collego tutti i punti con un dominio di interazione di nucleo

Se vi invita nella direzione opposta (ossia terza quadriate)

il punto di contatto dovrebbe tracciare (-1; 1) e lungo l_y a

traccia (0 - (-1; 1; 1)) e in generale per tutti gli altri punti

del 3^o quadrante attengono un allineamento lungo cui nessun parallela

Se consideriamo una direzione radiale su nel 1^o tracciando

punti che conservano sono affidati lungo una retta

Ho ottenuto dunque il dominio di resistenza

Lo strutture A è caratterizzato da una b₁ e b₂, quindi

lo spessore supera

in direzione e alle b₂

questo se non fosse solo la b_x

Lo positivo della compazione

nelle altre direzioni progredi

né da un effetto homemade prendere

nonostante lo

spostamento delle parti

1. ARIEE DI CONFINAMENTO!

3^o quoodrante

1. INTERAZIONE POSITIVA

Il progetto problematico è il seguente:

La sfera ideale di confinamento (Is) non è facile da

realizzare nella pratica. Qualcosa di simile

ottima non è realizzabile però qualcosa di simile lo posso ottenere

comunque!

L'esplosione dei 2 pezzi che è massima nelle zone centrali

del mio cilindro viene contrastata dalle T (forze tangenziali

tangenziali di Coulomb) nelle 2 sezioni di estremità

Posso pensare di realizzare un confinamento passivo ovvero

posso ottenere intorno al mio cilindro delle interazioni

(connessioni) che possono essere discrete oppure delle

fissature continue

Se considero i miei materiali a compressione la parte lineare

per piccola del (testiamo problema) per il cls arriva fino al x~40% del

massima

IMPOSTAZIONE PLASTICA PERFETTA --> S.L.V

Non intuiamo che d) EQUILIBRIO

1. il materiale
2. materiali da utente
3. soluzione conforme (non speriamo il massimo della resistenza

Nel caso

N_d,max = Σcd · Ac

N_d,max = Σcd · As

Σ Fixx = N_crux + N^overx

VERIFICA:

IMPOSTAZIONE ELASTICA LINEARE: Ho un carico applicato F Mi

bc _F/_Acd ≤ Uc

bs _F/_Acd ≤ Us

26/03/2021

Lo stesso ferro, delle stesse dimensioni, su un pilastro, disposto in verticale, è n volte più grande di una fessura che noi possiamo notare in una trave.

SLU

Ora consideriamo per lo stato limite ultimo un’impostazione che segue l’unico limite che via i separati e preposti.

• 1) Fenomeno di instabilità
• 2) Con criticità → collegato all’instabilità

Oggi vedremo, visto come facciamo ad entrare fenomeni di instabilità locali con le disposizioni di alcune barre. Oggi vediamo come riuscire ad evitare un’adeguata instabilità.

Annulla quello che abbiamo pensato di fare e aumentare la zona che sta all'interno degli archi.

Va detto tuttavia che anche le zone sono parziali per essere punti di

opposizione di un arco e quindi riuscire a estrarre l'equazione

delle parti.

La zona 4 di Fc è definita maggiormente e calcolata 2 volte.

Per fare questo possiamo prendere in esame la seguente situazione

Supponiamo di fare un taglio attraverso la trave e di esaminare la trave, posso notare che si generano delle T

Siano in equilibrio in direzione longitudinale:

Fy = βyd _dπ/4 = F nella parte di acciaio

Tc = π ⋅ d ⋅ βc = Fy nella parte di calcestruzzo

Allora:

Tc ⋅ π ⋅ d ⋅ βc = Fy = βyd d²π/4 = F

Però se considera lo storico sul dis il disegno che posso fare è questo.

Le forze di tag fanno anche loro delle componenti

Tutte le componenti orizzontali, salvo quelle che diventano a

Trazzare per lo stesso di CLS perché se F è una forza di trazione

della banca dopo è somma delle forze di trazione avrà che fa

Le componenti trasversali (F_T) invece cercano di aprirne la trave

di CLS, sulla quale, se è uniforme, avrà quasi nessun effetto

Se la massa è eterostruttura invece ho dimensioni differenti

ed esempio sono il cls uniforme e sotto trazione dopo poco, si

chiamo che le forze trasversali superiori cercano di aprirne e

di aprirne le parte sotto del cls con un fenomeno che si

chiama splitting

In realtà non ho seguito la precedente situazione perché quando piego la barra utilizzo due ruote (mediante) che mi vengono dalla deformazioni plastiche e mi piega la barra del seguente modo:

Altrimenti la cerniera contenuta dell'acciaio viene ridotta della seguente

• Plasma di estrazione saldata

Dove si instaura una passione sul CS e molto più efficace rispetto agli freni di coerenza della superficie portando quindi la lunghezza di concezione si riduce

Quando la parte ◉ e ◉ e la parte ◉ e compresa, i Tprofilati

si possono ritenere inattivi, per̃ _{(2' lo stress block}

Consideriamo la sezione ◉ e la sodiniamo.

F

w_o

w_p = _{(b- sf)²}

4

Supponiamo che la centina non sia trasferitrice quindi la

flangia e trappa sorda che supporto il caricato, quindi

possiamo fare una flangia pi≤; grossa, lo spessore della flangia puï

essere di massimo 40 mm. Alte si fumano dei affari per cui,

viene descritto la a di resistenza. Inoltrarino alla metodo is p≤;

modo potrebbe essere uno metodo venuto. (mencla con 2 ventrine)