Acciaio - Tecnica delle costruzioni

Acciaio

Tipologie di acciaio

Acciaio da c.a. (B450C), da precompressione (C.O.P.), da carpenteria metallica (da costruzione).

Unioni

• Imbullonate
• Soldate

I vincoli in una struttura in acciaio sono a rotol rispetto al c.a. Con l'acciaio c'è l'assemblaggio rispetto al c.a.

Travi longitudinali

Sezione (>20x30 cm; 20... Longitudinale più trasversale.

Radiografici ad acciaio e c.a.

(acciaio C3) (rend.): suddetto rapporto tipo e c.a.

Studio e costruzione

Lo studio _{1.1 2.2 9.5} quando &sub&costruisce (?)... neon strutture metalliche... dud ante dividere estensionemente: id, sheetre: i barns, centimetri vivicecu infrer de structuren ineviw ster nont strutturen xnnvrich: M. driem Elements in runnivin de prejährigen randescence mandividen sie rechtzs ins kiadakan n euçlemern. ... strotturens in arcusio en falshwandtischipe von Amorm et vonpob tidenen son also rev ist, weitere required.

Acciaio

Le 3 tipologie di acciaio

• Acciaio da c.a. B450C
• Da comprendere (C.D.P.)
• Da carpenteria metallica (da costruzione)

• Unioni bullonate
• Saldate

I vincoli in una struttura in acciaio sono a notori rispetto al C.B. Per l'acciaio c.a l'assemblaggio rispetto al C.B.

Trasferimento delle forze

Nel c.a. il trasferimento delle forze avviene come avviene? Se di compressione i ritentamenti che ci va continuativi anche di sè; se di trazione si devono sentire barre longitudinali. Quando questa azione realmente è in grado di fungere forze N di compressione o trazione (per quanto riguarda la flessione dove avviene (forme tene superiori e fatte tese inferiori).

Infine il taglio; grazie alle staffe, sono in grado di portare con un taglio positivo che rispettivi. Se si facci un r = allungamento longitudinale: trasversale (m=0,5) si perde il 50% della resistenza a compressione, nei punti di inflessione misurandola con sezione triangolare. Viene tale parti di elementi visibili del profilo IPE.

Tipi di profili industrializzati

• Circolare
• Scatolare

Sono limitati. Il profilo H: sottodimensionati su colonne. Problemi dell'acciaio: stabilità, stabilità locale, globale, collegamento contro linguella.

IPE: sezioni

Non mi possono appoggiare il 12 m di luce sezioni IPE superiori risultano inferiori tale annure

Determinare di N: 6 - 1 = 96 - N6 - N (grafico precedente)

Legge di Navier. A flessione deviato N A M T(Legge di Navier). Dov'è il liquido? A taglio (in campo plastico) Vr sez IPE. Diagramma Se le travi non flettono dove devo allegare? Soltanto le ali. Il momento deve chi è dato dalle sezioni [...] di un rinforzo e torniamo ai valori dei buchi ^2 che se sondate le di traverso obbligato;

Noi questo allegato mi da, un contributo che è più basse rispetto al contributo che mi danno le sole ali. Lo val al corso delle IPE più in dentro dei tavolacci. E quindi noi sono quel che se sorvano di più. Quindi se ta render 2 travi IPE allegger via permullo le ali; in quel punto se sto ritorf via erbicont momento. Si riduce s'egiore tutto ₁ Salvatore Vienne Rigidità Salvatore a unore dell'ala 1 sio.

Nel transcurr foder son devo allegare? Nel punti máte tre hull parabolici i pi ved seuoccorsi hulls donne è lavorabile non soni piu eir il anoma base (non son un base stenval ed un base sterile, base se alsonut) è sempre a fondi e no basel 2, per la testura piu maat; ma più !un ad esserle meno o scalabe il materiale e quindi inciv uite due a siagna della Y Nel tenet flet se tuull par tsci; pui!per dove? Benitita ali avan meritino citio mas fresti, che no piu.

N.B. (Legge di Navier) Il furdos ² deve segu vantat scetta (dette anche portecc dalle Y Lo portati a se una

Nel transcurr tenfod dorst sellegare l'anima, potrei: i e basa le T piu grandi (le intentaa pisguard), aver una bella parte di traffico. Il donumeric stillt leaderguiti? Semmmnn noi ny ortsol minimet9: per il angustori Nel fondell? (_e = _d).

Acciaio S355

Classificazione di un profilo: materiale, geometria Di un profilo c'è l'instabilità locale e globale. Loro riferiscono all'instabilità locale (quindi verifico impacchettamento locale) se il profilo non attraversa forme che variano, andremo a verificare solo fl anche se localmente in altre parti della nostra σ. Quindi si possono avere problemi di stabilità in ambiente particolari del materiale.

• Classe 1 e 2 (le tensioni normali si possono bypassare sui vertici; solo le sezioni interamente plastiche)
• Classe 3 e 4 (problemi di stabilità locale e più ritirati dalle plastiche)

Quando vai al SLU (ma si committalizzano solo fl o tl), quindi tralasci i punti delle unioni flangiate con le superfici. A confronto dell'accumulo di sollecitazioni elastiche; non plastiche. In classe 4 le unioni verranno condotte su una sezione ridotta. Andremo nelle parte causate (-2 quindi riduzione dell'area teorematica elastica). Se ha la ali notevoli… troviamo problemi di instabilità locale nelle ali (e all'interno di un profilo IPE che ha delle ali più spesse). E allora, esse sono in classe 1 e 2.

• Classe 1 e 2: lo studente sostiene di fare verifiche plastiche. Evita SLS giusto che separato, e quindi la compatibilità dell'acciaio in classe 1 porte considerate già allo spunto le esibizioni accomodate da acciaio.

Se non ci sono le sezioni plastiche studio il profilo verso il bravo e il SLU però rendimento del suo interno. Basta prendere la casistica peggiore, se un ala di parete 2 refuge la in classe 2 se profilo 2, ma accetto e le tensioni in classe 1 il profilo è di classe 1, le ali tripartite di questa connesso class. Se è un profilo normale il profilo non avrà tenere problemi di stabilità locale né sull'ala; quindi è un profilo di classe 1.

Le costanti sopra sono simmetrica: detto: c = 70; 8.2 < < 9 < classe 1 < 10 < E < classe 2 d/tw = 122 <class II (se limite località 4 > 10) ²³⁵/f_y ²³⁵ Se tensioni < 235 → è un profilo simmetrico.

Classificazione delle ali

• t_w = spessore anima
• c = parte alta proiettata
• t_f = elemento flangia
• r = raggi di raccordo tra anima e flangia

Va, E = 10 kN. HEB 260 kN. My, E = ql²/8 = 42.5 kNm.

Sforzo normale plastico Npl, Rd = A fy / γm = 314,40 235 / 1,05 = 702,76 kN.

Flessione semplice retta plastica Mpl, Rd = Wpl, y fy / γm = 437,5 10^-3 235 / 1,05 Mpl, Rd = 39.03 kN/m Wpl, z = 2 (5).

Verifica a taglio

Vpl, Rd (Aw) fyw / (√3 γm) Vpl, c = 130.6 KN soglia = 10 kN coeff. parz. di sicurezza 1.05.

Interazione taglio-flessione

Vcd Vcd = 10 verifica a pressoflessione retta per profili I e H: Mpl, y, Rd Mpl, z, Rd = Mpl, Rd / (1-0.05a) Mpl, z, Rd = 32,62 kNm < 38,83 kNm h = Ned / Npl, Rd = 0.17

Essa dipende semplicemente e unicamente dai vincoli, non e' influenzata ne' dallo stato ne' dal materiale, la struttura perde resistenza finchè siamo disposti ad accettare grandi deformazioni senza rottura nei punti critici.

Se però non avesso stabilito l_o in un altro nodo, variato nel problema di resistenza non previsto come lunghezza d'espresso all_o, se determinata appertutto lunghezza libera di inflessione.

Instabilità piana

Cioè instabilità globale.

Lunghezza libera di inflessione → Nβ = 0.5 β = 1 Nβ = 2 P = livello di mostro nodo del… parte di nulla l_ey = βl = 1 · 5000 = 5000 mm l_ez = βl = 2 · 5000 = 5000 mm β = 0.7

Snelezza

λ_y = 87.26 λ_z = 142 λ < 200 secondo la Normativa λ < 200 secondo la Normativa valori tabulatirelativa scala tensione l angolo rispetto all'asse y e doti…

N_eby = 2 globi per quale l'angolo = 354.7 KN N e – N_ez = 2 e 1 l'opzione di caselle = 372.75 KN tavola stampata (grafico) tensione di collasso in quella lunghezza la numero della lunghezze funzionale sensi Si comuni solo nel 2 direzioni, sovrapposizioni posizioni Node delle resistenze …

Non e' detto che le grandi unitamente con uguale nella C dura … di nommi non e differenza nelle 2 dimensioni… mi sembrerlia lunghezza libera di inflessione e i raggi inferiori nelle 2 direzioni... Quindi a priori non so qua' e il fattore più debole di stabilità di una profili. Parametro de insspress la profumi in stabilità. ASTA INDUSTRIALE.

λ_Y = λ √(A_PY / N_cr,y) = 0.9 0.93 λ_Z = λ √(A_Pz / N_cr,z) = 1.54 φ_y = 0.5 [ 1 + d (λ_y - 0.2) + λ_y²] = 1.056 φ_z = 0.5 [ 1 + d (λ_z - 0.2) + λ_z²] = 1.96

χ_y = 1 / (φ_y + √(φ_y² - λ_y²)) = 0.6419 ≤ 1 χ_z = d / (φ_z + √(φ_z² - λ_z²)) = 0.3413 ≤ 1

N_b,Rd,y = χ_y A_PY / γ_M1 = 0.6419 314 10³ 215 / 1.05 = 451.1 kNO KN_b,Rd,z = χ_z A_Pz / γ_M1 = 218,8 kN.

Nella verifica di stabilità devo tener conto di queste imperfezioni, perché un’imperfezione geometrica mi condiziona il modo di stabilizzarsi di un’asta.

Acciaio

È una lega di ferro e carbonio. Gli acciai da costruzione sono a “basso tenore di carbonio”, e sono ovvero duttili.

Prova a trazione

• Tensione di snervamento “yielding”
• Deformazione di allungamento a rottura

B fyx “A, C” → nomenclatura. Es: (B)450C → materiale duttile B450A → materiale meno duttile. f_y minimo = 450 MPa. f_t nominale = 540 MPa.

Rapporto di snervamento condizione verificata Ag_tk ≥ 7,5% φ450 C → diametri di impiego 6-40 mm φ450 A → " " " 5-40 mm in termini di resistenza non segue γ_vannucci = 7850 kg/m³ = 78,5 kN/m³ → 3 volte superiori a quelli del CLS, quindi è più pesante, ma bisogna poi vedere in termini di quantità, quando ne viene utilizzato rispetto al CLS.

Estradazione

→ tipi di connessione dell'armatura estradati di colore viola - Legami normativi acciaio B450C f_yk f_ymm,inf = 450 MPa.

Legame elastico perfettamente plastico senza limiti dei duttibilità f_yk = scendere / restare / spezzare f_yd = f_yk ⁴⁵⁰/_1,15 = 391,3 MPa f_yd = E_s, E_yA => E_yA = ^391,3/₂₀₀₀₀₀ = 0,00196 rapporto di incombento limite di deformazione.

Diagramma momento-curvatura

Nella realtà: ho l'incrudimento punto di collasso fase I: non fessurato Sovrapposizione dei 2 legami (C.A. e acciaio) Rappresentazione in trazione del C.A. elasto-fragile compressione trazione Sez. centrale non armate fase IIII momenti leganti si è momento.

Il legame costitutivo rappresenta nel punti & sigma; - È la risposta (il comportamento) di quel materiale.

• + elastico "frattura" incrudente
• + elastico perfettamente plastico
• + elastico - plastico "softening"

Punto di vista momento massimo momento (reversibile).