Scienza delle costruzioni (Salomoni) - Parte 4/5

δL : δL = SL

S - rot. cin = F (z=4)

F fisica diventa F equazione in fis. di F ancora unione al nodo

1 v δ

s = ∑[μ*(zi) M(zi)] dz

Si annulla x Arch. dal T-V

M* δ

OSS: Ci vuole un vincolo interno qui! Perché avendo un parete c 2 nodi, ci permette di ruot.

Fisso spostiamoci come voglio, su l basta vin. ri sono gli stessi su σ l c lam

OSS: Si viene per x se vedi o con freccia (segno). Inserendo il segno di marcia fa.

M(2) = 2Mb, M(θ) = -M+b, M(l)=θl

M(4) = -M

FA = l cnt e cia di θ a d

M₁(ξ) = 3ξ + c

M₂(ζ) = - ζ

M'(ζ) = -L

M'(ξ) = 0 - c - 10

∫₀^ξ (- ζ ) z = M₁ dζ

= - ξ²/2 + 3 M₁ ξ + M₁ L/2

= [-M₁ ξ²/6]

Spostamento in C.

ΔX (per SL con cessato 150)

Se si annulla en K, concavo

L_e

Occhio! Se solo nel punto del vincolo

Consente non serve ancorare

R_i < R_s

Mi si annulla con L_a

Se avessi un punto interno alla struttura

O mi aggiungo comportamento che non

Cambia con il vincolo (es. reazioni nei vincolo cossvgg.

Mⁱ = X calcolo nel M inerzia o M_g

-

Estotaco M

⊗ Importanza del segno convesso

I calavi

Se guivi l caldo sviluppo

con una curva

De: calavoruntur determinat integralo di conf.

_Oβ^∫ = ∫^Oβ

[Convenga del teorama di Bnti]

Ricapitolando:

∫^2/2

BNTI ∫^ost

^W F₂^dv ∫ ρ

Teovor di Max Well

(È Betti quanto ho & Unie Fieva Sowvinete)

Fraoron il contivo soggetto ad & fiber sorvantovilliveva:

P^F = 1/1F_P ²

Syet. fondura di Z sul potepoputo u-cut = poo.

Prorate te Guapau lungo la direz.di pamputa:

dp_f_pv

Assumog ema

|F^λ| = |F| = 1

^{G_P = ∫} f _P

Uno giovorment ved

2) Criterio di deformazione definito max o min

ε_max - ε_min = ∑ε_B

ε_Hmax ≤ ε_T

ε_Hmin ≥ ε_-T

ε_E' ≤ ε_E ≤ ε_ET

(Deformazione media)

Uso di Hooke

1. σ₁ ε
2. σ₂ ε
3. σ₃ ε

Ultimate, principale:

σ₁/ε = σ₂/ε

1. σ₁ = σ_E / τ_U
2. σ₂ = σ₂ / τ_U
3. σ₀
4. σ₀

Rappresentato da uno stato di tensione biassiale

(σ₃ = 0)

Questo criterio ha dei problemi:

se |τ_T/σ₂| ≠ 1 = |σ₁| >> |σ_E|

Questo metodo non accettato

Molto utile invece se caso particolari

Se v 1/3

Instabilità nei sistemi non lineari con l'esempio (II specie)

indenizio

PLC/K

E1 E2

e = λ l

Condizioni iniziali le stesse

PE = XPl

PL2 = k (P _l - PL/K) l

P = K ₁ l [sin(φ) + ℓ ⁰ cos(φ)] = κC ₁ φ [potuto stabilizzare]

PL (sin(φ) ⁺ (2))

PL/K = φ/l sin(φ) + φ cos(φ)

cos φ 1

PL/K = φ/l (2)

L'inerzia in fase pre-critica

3) linearità - così sembra un' curva lieve (2)

̄σ = D ̄ε → G = D

LT s = D⁻¹G⁻¹

(versione con)

QUINDI LO SFORZO SARA’ LA META’ DEL DEFORMAZIONE TRAMITE PARZIALE ELASTICO.

ESISTE LA SOLUZIONE? SE ESISTE E’ UNICA?

̄σ = ‹ div ‹ + ̄f = 0

Δσ_n = 0

LT s = Ṡ = D⁻¹G⁻¹

LA SOLUZIONE E' UNICA?

(SOTTLemma per la SUSSIDIA)

DI ESAME 2 SOLUZIONI D: AVREMMO 2: AL DI SOTTO PASSI STESSI CASI INAPPILICCamera.

incongruenza

G = Ṡ = Ṡ* G*

[1.7a] S D = Ṡ

Aperte ora il theo per VIVIBASE con gradi niente;

S L

V J Δ (Δε) J

THING

2019

Problema dei 3 fili

Sistema in equilibrio

se tolgo un’asta

nucleo conico esercita.

esterno

nucleo conico variegato

così. questo ogni volta dopo i vincoli classici consistono

OCO

in questo modo

modo

ora dobbiamo fare in detta abbiamo

12.15

IPERSTATICO A VINCOLI INTERNI A CAUSA DELLA BIELLA INTERNA

IPERSTATICO a PIU' PERNO -> SI TRASFORMA IN ISOSTATICO

LA BIELLA “SUPPORTATA” E' IL TRAVE. SI SBILANCIA E SI A STRINGA

Rag - 2 - AZIONI SUCC. TRAVE. OVVERO -> VARIETTA

(NON FICC. | SIMBOLO)

Δξ_1AB = - xL/EA

(se son venosc. stesso -> FICCO. STATICO. VINCOLI -> SUPP. CON / GRAVIO -> STRAVE ACCELERATA (D.AS.))

Art. 10 CONSOLIDAZIONE

biella B

(= + ABBONDANT. TRAVE A - B GRANDE CON | C | SEPARATO | OVERLAY |

se sulla BIELLA che prende c'è un unico iperstatico fenomeno, questa NON AFFANE NELL. ?&6/ DI CONSEGUENZA

@ DIAGRAMMI I CARICHI ORIGLIATI SI DISPL | ACC. NON PROCEDONO SPEZZETTATONI QUINDI NON ENTRANO MAP

OGGI (si Sfruttando STRISO)

SE LUI OTTEN.svg

X / 7 > /0 /0 /7 SIGNIFICA

DI 0 / 0 / 7 BIELLA :/

cappasso

X + Q = F

(x)(y)/2 = 0

(1 - MA) - F*[— - (M)F6

- Y_r - F2 - (4L²-8)