Progetto Tecnica 2

MAX

W 2,91 mm

MAX,x VENTO

4,71 mm

W

MAX,y W 4,87 mm VERIFICATO

MAX

W 1,23 mm

MAX,x NEVE

W 5,63 mm

MAX,y W 5,98 mm VERIFICATO

MAX

W 2,01 mm

MAX,x VARIABILI

W 4,63 mm

MAX,y W 4,88 mm VERIFICATO

MAX

W 1,55 mm

MAX,x 25

3.5 Verifiche carichi eccezionali del’arcareccio

= +

1 2

= 15° + 15°

, 1 2

= 15° + 15

, 1 2

q 0,26 kN/m

Ed,y

q 0,07 kN/m

Ed,x

M 0,53 kNm

Ed,y

M 0,14 kNm

Ed,x

la verifica al fuoco degli arcarecci si fa riferimento a un approccio con un Nomogramma in base

Per

alle seguenti ipotesi:

No sollecitazioni composte: l’elemento è soggetto a semplice flessione, taglio e

- compressione e non ci sono azioni combinate;

Si utilizza la curva ISO 834;

- Temperatura dell’elemento uniforme;

- No effetti di dilatazione termica.

-

VERIFICA AL FUOCO

, ,

+ ≤ 1

∙ ∙

, ,

, ,

Viene definito un fattore di utilizzazione:

, , ,

= = +

0

,,0 ∙ ∙

, ,

, ,

Quindi, tramite l’utilizzo del Nomogramma, si ricava un valore di resistenza al fuoco [minuti].

26

SEZIONI NON PROTETTE

-

Il primo parametro è il seguente rapporto:

. 45 ∙ 2 + 150 ∙ 2 + 80

−1

= = = 336

1,4

.

Scelgo la curva deI 300 m -1 e k :

Il secondo parametro (k) è definito come il prodotto di altri due temrini, k 1 2

∙ = 0,7 ∙ 1 = 0,7

=

1 2

1 4 lati 0,85 vincoli iperstatici

0,7 no protette + 3 lati k

k

1 2

0,85 protette 1 (trave semplice appoggio)

27 6 6

0,53 ∙ 10 0,14 ∙ 10

, , ,

= = + = + = 0,063

0 235 235

,,0 52900 ∙ 29540 ∙

∙ ∙ 1,00 1,00

, ,

, ,

risulta pari a 0,063, intersecando la curva di k=0,7, si ricava una R minore di 40 minuti.

0 SEZIONE PROTETTA

-

Si inserisce uno strato protettivo di perlite, il primo parametro di riferimento diventa pari a

45 ∙ 2 + 80 0,15

∙ = ∙

1,4

Dove:

è il rapporto precedentemente calcolato senza le parti non protette, che riuslta pari a 121

- ;

m -1

è pari a 0,15 W/mK;

- è lo spessore della lastra protettiva di perlite applicata.

-

∙ = 0,85 ∙ 1 = 0,85

=

1 2 28

1 4 lati 0,85 vincoli iperstatici

0,7 no protette + 3 lati k

k

1 2

0,85 protette 1 (trave semplice appoggio)

Stabilendo una resistenza dell’elemento R60, cioè 60 minuti, può essere ricavato il valore del

parametro di riferimento.

45 ∙ 2 + 80 0,15

∙ = ∙ = 2000

1,4

= ∙ = 0,0091 = 9,1 ~ 10

2000

È stato in questo modo calcolato lo spessore dello strato protettivo che garantisca una resistenza

R60 dell’elemento. 29

4 Dimensionamento capriata polonceau

4.1 Distribuzione dei carichi

La struttura della copertura dell’edificio oggetto dell’analisi è realizzata mediante capriate alla

Pollanceau costruite con un interasse di 4 metri e che presentano il seguente schema geometrico.

Si considera agente sulla capriata un unico carico distribuito lungo tutta la lunghezza delle falde di

copertura con direzione verticale:

4.2 Calcolo azioni interne

NODO 1

- − − = 0

12 12

2

− + = 0

14 12 12

30

Attraverso il metodo delle forze è possibile ricavare i valori delle azioni assiali e taglio.

NODO 2

- + + = 0

24 21 23

= + = 2,5 + 2,5 = 5,00

24 21 23

31

= − = 0

24 21 23

NODO 4

- − + 30° + 15° = 0

45 41 43 42

30° − 15° = 0

43 42

NODO 3

- 30° − 15° + 15° = 0

34 32 32

32

33

Sono stati trovati dei valori in funzione di q, e prendendo

la combinazione di carico più gravosa;

- i valori di carico in direzione x e y in questa combinazione;

- una distanza tra arcarecci di 2m;

- un interasse tra capriate di 4m;

- risulta pari a:

esso = 1,3 × + 1,3 × + 1,5 × + 1,5 × 0,6 × + 1,5 × 0,5 ×

,1 1 2

2,93 kN/m

q

Ed,y

q 0,66 kN/m

Ed,x 2 2

�2,93

+ 0,66 ∙ 4

+ = 1,3 + 6,01

= 1,3

1 1

2

4.3 Dimensionamento corrente superiore

Come corrente superiore si è optato per l’utilizzo di due profili UPN 140 accoppiati.

fyk 235 MPa

E 205.000 Mpa

h 140 mm

b 60,0 mm

a 7,0 mm

e 10,0 mm

r 10,0 mm

2

A 4.080 mm

4

Iy 2.510.000 mm

4

Ix 12.100.000 mm

3

Wy 41.900 mm

3

Wx 173.000 mm

3

mm

Wpl,x 206.000

34

CLASSIFICAZIONE SEZIONE

- h 140 mm

mm

b 120,0

t 10,0 mm

f 14,0 mm

t

w

r 10,0 mm

Tramite il confronto tra il rapporto c/t, riferito alla geometria di anima e ali, e ε, relativo alla tipologia

di acciaio utilizzato, si è in grado di classificare i profili, come indicato dalle NTC-2018.

235

� = 1,00

=

35

ANIMA

-

La parte è la parte compressa della sezione, mentre risulta essere la parte tesa.

αc c-αc

Si assume un valore di in prima analisi.

α=0,5

c 100,0 mm c/t 7,1

t 14,0 mm

α 0,5 classe 1.

Il rapporto c/t risulta soddisfare la prima disuguaglianza, perciò risulta una

36

ALI

-

Prendendo le considerazioni per piattebande esterne soggette a compressione e un valore di α=0,5,

classe 1.

il rapporto c/t risulta soddisfare la prima disuguaglianza, perciò risulta una

α 0,5 mm

c 43,0 c/t 4,3

t 10,0 mm

Una volta scelto il profilo e determinata la classe, è possibile calcolare il peso proprio dell’elemento

e il carico distribuito q determinato in precedenza.

−6 2

= ∙ = 78,5 ∙ 4080 ∙ 10 = 0,32

1 3

2 2

�2,93

+ 0,66 ∙ 4

+ = 1,3 ∙ 0,32 + 6,01 = ,

= 1,3

1

2 37

4.4 Verifiche SLU corrente superiore

Le verifiche da svolgere riguardano verifiche a resistenza e a stabilità dell’elemento, e si dividono

come segue: VERIFICHE RESISTENZA STABILITA'

≤ 1

/ N

≤ 1 N

/ N

N

a) Ed b,Rd

c,Rd

Ed / M ≤ 1

≤ 1 M

/ M

b) M Ed b,Rd

c,Rd

Ed

c) V / V ≤ 1 + INTERAZIONI M-N-V

Ed c,Rd + SEZIONI INDEBOLITE

(dai fori) per aste tese

valori delle azioni agenti sul corrente superiori possono essere ricavati come:

I = 26,40

= 2,50

= 2,07

N 169,57 kN

Ed

V 16,06 kN

Ed

M 13,30 kNm

Ed

4.4.1 Resistenza a compressione

≤ 1

,

Dove: è l’azione assiale agente calcolata in precedenza;

-

è l’azione assiale resistente calcolata come

-

,

=

,

0

N 169,57 kN

Ed VERIFICATO

N / N 0,19 < 1

Ed c,Rd

N 913,14 kN

c,Rd

La verifica di resistenza a compressione risulta soddisfatta.

38

4.4.2 Stabilità a compressione

≤ 1

,

Dove: è l’azione assiale agente calcolata in precedenza;

-

è l’azione assiale resistente calcolata come

-

,

=

,

1

I coefficienti dipendono dal tipo di sezione e dal tipo di acciaio impiegato; essi si desumono, in

funzione di appropriati valori della snellezza normalizzata , dalla seguente formula

1 ≤ 1

= 2 2<