Domande Centrali Elettriche e Generazione distribuita

Centrali Elettriche e Generazione Distribuita

Prof. Alberto Borghetti

Domande e Risposte Relative all'Esame di Centrali Elettriche e Generazione Distribuita

1

Pozzi piezometrici e condizione di Thoma.

Modello dinamico di caldaia. Definizione di costante di tempo, capacità della caldaia e ammettenza. Applicazione a una caldaia a circolazione.

Circuiti equivalenti in p.u. di un alternatore. Descrizione della procedura utilizzata per la loro definizione.

2

Induttanze sincrone, transitorie e subtransitorie di un alternatore

Modo di regolazione turbina segue di una centrale termoelettrica a vapore. Schema a blocchi. Definizione di capacità della caldaia. Modo di regolazione a pressione costante e a pressione variabile.

Regolazione di velocità di un gruppo idroelettrico con bacino (ipotesi di acqua ideale e condotta anelastica). Blocco di stabilizzazione (asservimento cedevole).

3

Transitori elettromagnetici in un alternatore. Induttanze operatoriali di asse diretto e di asse in quadratura. Costanti di tempo e loro relazione con i parametri dei circuiti equivalenti.

Modello dinamico e regolazione di una turbina a vapore. Schema a blocchi non lineare e linearizzato. Coordinamento della regolazione della valvola di controllo principale e di quella d’intercettazione.

Regolazione di velocità di una turbina idroelettrica.

4

Regolazione della tensione di un alternatore. Schema a blocchi dell’anello di regolazione. Elemento di stabilizzazione.

Modello dinamico del sistema serbatoio-galleria-pozzo piezometrico e condizione di stabilità di Thoma.

Modo di regolazione caldaia segue. Schema. Vantaggi e tipo di centrali in cui è possibile applicarlo. Definizione di capacità della caldaia. Segnale di anticipo.

5

Tipi di eccitatrici.

Equazioni di propagazione delle onde di portata e pressione nelle condotte forzate. Coefficienti di riflessione.

Regolazione di velocità di una turbina a vapore. Modello dinamico. Coordinamento fra la regolazione della valvola di controllo e quella d’intercettazione.

Modello degli alternatori mediante circuiti magneticamente accoppiati e trasi di Park +

A + Equazioni dei circuiti di statore e rotore di un alt. matrica delle induttanze + Matrica delle induttanze di un alternatore prima e dopo Park

• A modo B to _B
• Costante di tempo del rotore
• Risolto prima di eq.

I treni:

• Diviso per se
• Qualche modo d

Statore

Conduttore fenoscila

Rotore

Conduttore alternato 600-1000 A

Supponiamo che la matrice L(?) sia sempre simmetrica elasticità Google test](Ʃ=0) Trascuriamo queste equazioni, l’effetto di copolosa (cambio letto di PSA) RT + 4 Siamo conici statici

Equazioni avvolgimenti di statore

• Re rotazione ideale per tutti gli avvolgimenti
• 3 = Flavio napolitnica concentrazione (Cn e stoveso +) Supponiamnazione centrale per forni di *_______________________________________
• L……………………….. V_mn

Equazioni circuiti rotorici

In forma coperta alcrego

• V_s = R_sis + d/dt
• V_r = R_ri + d/dt

Per riceuzione di pal solenti veze

L_s = ₄ COS20

Ho risolvo dell'autodividuolato questo propra

Messe a posto le posizioni di statore bisogna scegliere quello di rotore, in cui la potenza

ne segue la legge — limite, per togliere il trasformatore ideale.

_isbase_d = L_sd * i_sbase_d

_isbase_q = L_sq * i_sbase_q

i₁ = i_d - i_e

i₂ = i_d - i_e + i_q

i₃ = i_d - i_e

Lsq = L_sq - L_sd

i₁, i₂ and i₃ are equal in terms of relative activity (in mode _isbase_q, _isbase_q)

Allora si collega un deviatore al trasformatore e il sovralimentatore (empiria non scritta)

Il cuore dell'idea

con un simbolo

Asse d

Asse q

Ampliatore

Corrente in un circuito RC

A t=0 chiudo l'interruttore

Nel transitorio si instaura subito la corrente in quanto nel tempo la costante di tempo è diversa a seconda del tipo di circuito. La componente rimane anche quando la i_u è costante (all'inizio c'è perché è più veloce).

Δv = ω₀kΔp 1/(1+T₀s) Δw_C

V^* = √v_d² + v_q²

Δτ = Δτ_α = Δτ_q = Δτ_d Δτ_q = Δτ₀

v₆,0

8) se vin ω significa tensione del rivelatore è V_d = R_d V_m indutt. tensione normale

R_d = ωΔv V_n

OTR a fdt dell'oscillatore a vuoto valore normale;

ΔV^* = 1/(1+T₀s) Δw_C^* 5 = 5sec

1) regolatore agisce attraverso il rivelatore e c'è l'acceleratore ma non agisce direttamente e non si ritarda 1/(1+T₀s)

11) regolatore presenta anche un derivatore ma ai periodi rispetto a quelli dell'oscillatore, il regolatore può essere proporzionale, integratore, PI, PID, ....

Lo schema a blocchi linfa di A dell tipo (uso a regolatore, rivelatore, unitari - )

L'errore e_p(o) = lim _s-›0 s 1/(1+ μGH)⁶⁴ 1/

e_p(o) = lim _s-›0 s 1/(1 + μ(K_A) (1/S (1+T₀s) (1+ T₀s)) = 0

G_K 1/(1+ T₀s) 1/(1+ T₀s)

G_op Ny D + NH K_A s(1 + T₀s) (1 + T₀s)) + K_A

Vogliamo che ω pal abbaeo Re < 0

T₀

T_e. T₀ >

Per vedere la stabilità posso usare il criterio di Routh-Hurwitz (Deve avere prevalenza di segno).

Trova K_A, 2.7 quindi il rivelatore è stabile e renda leplo buono di K, l'integratore non va bene.

se b in x pulsa schede a blocchi (Regolatore proporzionale)

1/(1+ T₀s) 1/(1+T₀s)

G_eK_A, K_A/(1+ T₀s) (1+ T₀s) + k_A

G_op K_A/(T₀s)²