Schemi riassuntivi teoria Tecnica delle costruzioni

azioni sulle costruzioni

permanenti → peso proprio

accidentali → destinazione d'uso, vento, neve

• connettati statica con coefficienti correttivi

1.1 neve

• azione neve copertura
• coeff. di forma
• q_s = m_s ⋅ q_e ⋅ C_e ⋅ ( - ), coeff. termico (), coeff. esposizione ()
• q_s : valore carico su neve carta su neve ad 1
• zona > X periodo ritorno 50 anni = dipende della zona

1.2.1 vento

• azioni con effetti dinamica

pressione e depressioni I sup

P_ressione del V_ento = pressione speciale app. a coeff. aerodinamico

• R = > = C_s ⋅ C_p ⋅ C_d ⋅ coeff. dinamico, coeff. termico, coeff. forma, coeff. dinamico (, )

P =

• = 0,25
• zona demarca

azione dinammene altro alpeza venti allezza del nuv. mongol

metodo semiprobabilistico agli stati limite

verifica attraverso

fruibilità → stato limite di esercizio, evitare mech. defromazioni

murvrezza → stato limite ultimo

• carichi agenti maggiorati
• della capacità restante

• valore estremo → superamento coincano
• SLU → salvaguardia vita
• SLC → salvaguardia cocolano

SLO → no danni

azioni minime

SLO no danni grandi

2.1 Metodo semiprobabilistico agli stati limite

R_k → resistenza caratteristica 95% probabilità di essere superata.

S_k → sollecitazione caratteristica 5% probabilità di essere superata.

C.A., C.A.P. = 1,5 ACCIAIO = 1,15 Coefficiente parziale di sicurezza

S_d = S_k

S_d ≤ R_d

S_d = γ_G1 G_k1 + γ_G2 G_k2 + γ_p P_k + γ_Q1 Q_k1 + Σ δ_Qi ψ_0j Q_ki i = 2

Calcolo delle sollecitazioni agli stati limite ultimi, dove:

• G_k1 PESO PROPRIO STRUTTURALE
• G_k2 PESO NON STRUTTURALE
• P_k DISTORSIONE PER PRECOMPRESSIONE
• Q_ki CARICHI VARIABILI

→ carichi permanenti cost. nel tempo → carichi variabili, 1 azione per volta con valore max, le altre con coefficienti riduttivi ψ_0k < 1.

4. La trave in c.a.

4.1 Verifiche delle tensioni normali

Calcolo della distribuzione dello stato tensionale nella sezione per azione assiale e momento flettente.

Ipotesi:

• Ignegro resistenza a trazione c.a.
• Perfetta aderenza acciaio-c.a.
• Conservazione sezioni piane

Sollecitazione in esercizio:

• Flessione retta sezione rettangolare c.a.

_{εc   d}^b   _d-x/_x

Hp conservazione sez. piana → prop. triangoli

_{εc   d-x}/_x

→

→ Ricavo _x

α _b²   _d²

← Ricavo _x

_x = _mAs/^b ±   √√

N.B. Sol. negativa scartata

• Non coerente con situaz. fless. semplice
• Perché _x sarebbe fuori sezione

equazioni di equilibrio

σ₅ A₅ + σ'₅ A'₅ = N

σ'₅ A'₅ (h/2 - d') = M

sistema lineare nelle incognite x e σ₅

x_G = (A₅ d + A'₅ d') / (A₅ + A'₅)

σ₅ = N / A₅ + A'₅ + [M - N (x_G - h/2) / A₅ (d - x_a)² + A'₅ (d' - x_a)²] (d' - x_a)

σ'₅ = N / A₅ + A'₅ + [-N (x_G - h/2) / A₅ (d - x_a)² + A'₅ (d' - x_a)²] (d' - x_a)

come σ_sv

e.c.

(σ₅ / d+x) = (σ'₅ / d'₊x)

σ₅ (d+ₓ) - σ'₅ (d₊x)

σ₅ d' + σ₅ x = σ'₅ d + σ'₅ x

x (σ₅ - σ'₅) = σ'₅ d - σ'₅ d'

x = (σ'₅ d - σ'₅ d') / (σ₅ - σ'₅)

x >> o

2. sezione parzialmente compressa

considero d' φ max aggregati x garantire omogeneità ces i attorno all'armatura distanziatori x corretto posizione armatura