Esercizi esame Costruzione di macchine

A

A B

B

500N min D

- 50N E

5 Nmm

&&&

-59N

Verifica della sezione a-a:

32 3670

.

2 M

ge 13

61 32 55

61 ,

) = = .

1,

= = ,

Il 20

↑ .

6n 61 &MPr

= = 6

10000 Ma

16

Mia

16 36

[To - . =

= = ,

↑ 20

I .

Lo sforzo flessionale è quindi alternato, con R=-1

Non serve costruire diagramma di HAIGH per trovare il limite, che è:

6ragb2b3 250 0

Sag 0 150

9 8

. .

=

= =

, .

1 2

,

Per tenere conto anche delle tao occorre adoperare il criterio di GOUGH-pollard. La sigma gp si

calcola:

Soo-

Tin = 83" MPe

15

3) 19

H (6 1

36 ,

. =

,

, La tao della torsione è stata maggiorata attraverso il

Sis coefficiente d’intaglio kt statico.

H 150 83

0

= =

= ,

180

In

E 150 9

67 87

x =

= , ,

=

620 19

15

,

Verifica della sezione b-b: -

32

2 36706

10000

132 77MP

ga

61 61 +

.

- I

I = =

n .

= , 20

!

i I

2

I .

!....... - Sforzo medio di trazione

1

324 32 10

5000 3

6 6 .

= =

= = ,

20

2 I .

Mio 16

[To 6

16 10000 MPa

36

- -

= =

= .

d 20

I ↑ .

I -

-

Mgi 2 36706

10000

132

i Myr 77MP

32

S1

61 - +

+ .

-

=

n I

=

= .

, 20

Il

D I

2 .

------------- Sforzo medio nullo

Gr 0MPe

61 =

=

1

x

8 [Tos Mio 16 6

16 10000 MPa

36

- -

= =

= .

d 20

I ↑ .

I -

-

Mgi 2 36706

10000

132

i Myr 77MP

32

S1

61 - +

+ .

-

=

n I

=

= .

, 20

!

y I

2

I

l .

-------------- Sforzo medio di compressione

132

32 My 18MP

5000 3

Gr 6 = -

.

.

= =

=

= ,

- -

Id

1 20

2 I

x

8 .

[Tos Mio 16 6

16 10000 MPa

36

- -

= =

= .

d 20

I ↑ .

La situazione peggiore è quella del punto h dove lo sforzo medio è positivo

Per tenere conto anche delle tao occorre adoperare il criterio di GOUGH-Pollard; la sigma gp si

calcola: =

8526

Tim' 36

60 8 Ma

66

0 =

, , ,

H 1530

6f1 36) 85

(r 1

= = - - =

, ,

, Ern 180

E <=>Grado di sicurezza

153 17

6f1 36) 6

(r =

1

, = -

= , = ,

Sar 66

8

,

Verifica: 60 153OK

8 66

61f <

= =

u ,

,

In entrambe le sezioni vi è ampio margine rispetto alle condizioni limiti, si può quindi provare a

ridurre il diametro dell’albero f T f 111

200

T 180

200 133

1200 N

= =

.

=

- =

- -

-

R 0 266N

2 T 1333

2

0

. =

= = .

, ,

Momenti flettenti e torcenti fissi rispetto all’albero (prodotti dalla forza F sulla paletta):

.......................

= F

*

F

AY = N

D

By &

=

Momenti flettenti rotanti rispetto all’albero prodotti dalle forze sull’ingranaggio:

↑

* T 1333N

=

R 266N

A 1256d =

213281 D B

Momento torcente sull’albero:

& 1333 180 210000

=

.

A

&

27 &&&

& B

Momento flettente rotante in D:

M 213280 160 Nmm

60937

-

+ = =

568

Mr 72560 12160Nmm

160

.

= =

568

= 62113

Man Num

12160

Me - =

,

Sforzi alternati in D:

Mr 32

32 32 23

62713

62713 73MPa

61 .

.

.

= = ,

= =

d 273

31 4

↑

I .

.

Momento flettente fisso in D:

M AS0000Nmm

=

=

Sforzi nominali massimi di flessione, costanti durante la rotazione, in D:

Mess 32 Ma

182

32 190000

6m .

= .

man =

=

, ↑d 30

I .

Verifica della sezione a-a:

-

#Tr 15 " 27"

60 (1 25

( 3 75

.

= =

,

.

H 27

67 15

0

= a =

, ,

=

Er 180

{ 6x 27 1 0

c

= =

=

, ,

60025

2 180

R T

7

200 2666

2 N

20

r

=

. . -

=

. = . =

Momenti rotanti rispetto all’albero:

As A 7

720 >A 560

560 2666 2173N

. =

. .

= = =

720

- Mr Num

2073 160 331680

T .

= =

B

Momenti fissi rispetto all’albero:

A - A 720 160 R

D

R R &

. . -

= .

. =

1200

A 30 133N

& . =

= 720

Ms 133 771 SONmm

560 =

.

=

D

o

R R

A

B

Momento torcente sull’albero:

A M 130

T Nmm

17SSS &

.

+ = =

&

179880 D 1200 210000

200

.

- =

E

239970 B

Verifica della sezione a-a:

52

32

Mge 331650 81MPr

32

61 6 +

. .

= , =

+ = = ,

Id Al

↑ .

[To 16 179880

16 Mion 38 MPr

2

. .

= - ,

=

* 18

4

4 ! .

.

Er 32 3

160

6r 133

32 35MPr

Mgr .

= .

- =

ra = ,

=

, Al

d

M ↑ .

.

6r 1 5

ki Me

5 3 1

35

Gr . =

ge =

:

= em , , ,

,

,

Per tenere conto anche delle tao occorre adoperare il criterio di gough-pollard; la sigma gp si calcola:

=(

60

"Tim" 61 82Ma

: 811

75

82

0 = ,

, ,

H 1

fi e

= =

=

3 117

65 2 27

x =

= , = ,

67

Sa 32

,

ESERCIZIO MESCOLATORE F 160 160

T

7 50 f 2000N

>

= .

. .

=

= =

S

R T SOSN

22

TAN

= . =

Ax

Momenti flettenti rotanti rispetto all’albero: 269N

=

⑪

666N

An -

= 100

T 2

=

.

53800N

m

T 2000N d

=

m R

·

........

!* ....... sx

Num

13320 25 =

B

R 100 Ax

7 Ax

Ax

100 Ay 300 269N

666N

318 =

.

. = =

= =

.

=

.

Mr 53800 113651 Nu

( =

+

=

Momenti flettenti rispetto all’albero:

A

a - F

By 100dr

1 = B

* - Num

1000 &&

D 16000Nm

Momento torcente sull’albero:

A

a

160

SO Nmm

&&&

T =

. B

D

Verifica della sezione c-c:

Mart Nmm

113651

-=

M &Num

=

- 32 113657

Mr

32

61 2 Me

57

.

r

.

1 - =

- = ,

=

! 30

↑ ⑭

. . Sing Gragbubs

Si tratta di fatica alternata simmetrica. Il limite è: 250 150MP

9

& 0 9

.

. ,

,

= = =

1

kf 2

,

Mio 160100Num

= 16 16000

16 Ma

Yo Mine 1

KI 39

& 2

3 .

.

.

ine =

= ,

, =

, id 30

↑ .

Per tener conto anche della componente di torsione si adopera il criterio di gough-pollard:

A

2

Ti

: : 63

39 MP

So 2

83 ,

= .

,

=

H 150

6x 83

&,

= x =

, =

180

Tr

3 -6 = 150 2 37

m

/ = ,

Ga 63 2

,

ESEMPIO TEMA D’ESAME 2 F T

160 Sd

=

. .

T 160

2 1

f f 1000N

. . .

= =

=

So

R 1616N

T AN22

+

= =

-

Momenti flettenti rotanti rispetto all’albero: Ax SOSN

Az 201

= =

- A .......

"

e

----- s

Z

1616 Num

A Nmm &&

&D0& -

O

* R

T 100N

= B

B 161600=

M 13200MP

=

- +

Momenti flettenti fissi rispetto all’albero:

----

? O Num

1 &&&&&

⑤

F

8 Num

2 100 2

f &&&&

=

.

.

B

I

F 70DN

70

- num

= D

* F 161

2 Nmm

320DD

F &

. . =

Momento torcente sull’albero:

A

O

T-S dNmm

32 &D&

= B D

Verifica della sezione c-c:

Mini-r= Nmm

132 && &

Men

32

61 . -

1 - =

=

- Id

ESAME 1/7/22 Diagramma della azione assiale e del taglio

Diagramma momenti flettente e torcenti A

7 * y

A

7 * y - Dx

A

A

Incastro t

- Dx Fb

⑦

Fb B &

&

B F

A

D

F

A

D

T

160 160

f f

7 1800N

50 = -

- . =

= = 180

R T 22: 727 26 N

TAN

. =

= ,

Momenti flettenti rotanti rispetto all’albero: A36N

Ax = An

1

An SON

&

= . S7IDON

un

1800N

T

& &

=

A R

S

Nm

216 &&& Ay * x

Ze ⑧Z

B B

T R

Ax 300 Ax 500

300 500 . =

=

. . .

Ax 300

Ay R

T 1000N

300 136N

.

. =

= = =

500

500 =

Mr 87200 232970Num

=

+

Momenti flettenti fissi rispetto all’albero:

180N

Ab = A2 Ar 100

f

500 f

f 100

200 180N

0

-

A =

. +

· - . =

=

= 500

An f A2

By Bx 180

f

& 720N

(10

=

+ = +

-

+

- - =

=

=

57000Nm 0000Nm

11000Nmm D 11700Num F

&

s

720N

Bx =

Momento torcente sull’albero:

A

d

111000Nm

TBD = & D

B

Verifica della sezione c-c:

Man Mas -= 36000 Nun

-=232970 Num ;

32 Mant 32 MPr

232970

61 7 I

. - .

= -

1 =

- ,

=

Nol 30

4 .

32 1

Mr 36010

32

kr-re Ma

5 20

Grs--- 37

.

-

. . =

. ,

,

=

Io 30

I .

Mior 1110 Num

&O

= 16

16 11 35

Mon 1000 3

Tien Ki 1 3 .

.

. =

tan =

= ,

,

, Il

61 87 7

88 31

0

- , = ,

= 20

6r- 37

, Grig

67 6ei 110Pr

A 7 500

150

31

31 .

. .

.

, ,

m ,

= =

=

1 6ei Grig 1

31 31 150

508 +

. .

+

, ,

Per tenere conto anche della componente di torsione si adopera il criterio di gough pollard:

A

= (0