Progetto Esecutivo Edificio in Zona Sismica

ELEMENTI DIVISORI INTERNI:

Per gli orizzontamenti degli edifici per abitazioni e uffici, il peso proprio di elementi divisori interni

potra essere ragguagliato ad un carico permanente portato uniformemente distribuito g2k, purchè

vengano adottate le misure costruttive atte ad assicurare una adeguata ripartizione del carico. Il

carico uniformemente distribuito g ora definito dipende dal peso proprio per unita di lunghezza

2k

G delle partizioni nel modo seguente:

2k ≤1,00

- per elementi divisori con G kN/m: g = 0,40 kN/m;

2 2

≤ 2,00 kN/m: g

- per elementi divisori con 1,00 < G = 0,80 kN/m;

2 2

≤ 3,00 kN/m: g

- per elementi divisori con 2,00 < G =1,20 kN/m;

2 2

≤ 4,00 kN/m:

- per elementi divisori con 3,00 < G g =1,60 kN/m;

2 2

≤ 5,00 kN/m:

- per elementi divisori con 4,00 < G g = 2,00 kN/m.

2 2

- Carichi variabili:

I carichi variabili comprendono i carichi legati alla destinazione d’uso dell’opera; i modelli di tali

azioni possono essere costituiti da:

- carichi verticali uniformemente distribuiti q [kN/m2],

k

- carichi verticali concentrati Q [kN].

k

- carichi orizzontali lineari H [kN/m]

k

3°CAPITOLO

3.1 DIMENSIONAMENTO SOLAIO E COPRIFERRO

Solaio

Per il dimensionamento del solaio abbiamo usato la formula dell‟eurocodice 2 §7.4

Fig.1.5: Valori base dei rapporti luce/altezza per elementi di calcestruzzo senza compressione

assiale

Lmax/d = 26 (550 cm)/26 = 21,15= 30 cm

Il solaio scelto è da 30 cm (25 cm pignatta + 5 cm caldana)

Copriferro d’

Fig.1.6: rappresentazione del copriferro nominale e differenza con

Per la scelta del copriferro facciamo riferimento alla seguente tabella dell’NTC 2008.

Fig. 1.6.1: prescrizioni normative per copriferri minimi

Il valore minimo di copriferro per ambiente ordinario è 25 mm, C =25mm cioè escludendo

nominale

l’intera S. Francesco d’Assisi.

metà tondino della barra e staffa. La nostra zona di riferimento è

d’

Nei calcoli il valore è inteso, come si può vedere dal disegno di sopra, come somma tra

d’ φ φ

= C + + /2 = 44 mm

nom barra

staffa

C = 25 mm

nom

φ = 10 mm

staffa

φ /2 = 18mm/ 2 = 9 mm

barra

3.2 ANALISI DEI CARICHI

3.2.1 solaio prima tipologia abitazione (interpiano)

PESO SISMICO SOLAIO INTERMEDIO: 2

Ψ

W = G + G + ·Q = 4,27 + 3,04 + 0,3·2,00 = 7.91 kN/m

solaio 1,solaio 2,solaio 21 k solaio

Ψ = 0,3 ( categoria H coperture Tab. 2.5.2- NTC)

21

3.2.2 Solaio seconda tipologia (balcone) 2

μ

Azion

e della neve ( zona III ) : q = · q · C · C = 0,8 · 1 · 1 · 1 = 0,8 kN/m

s i sk e t

Tale valore non è stato adottato, in quanto risulta inferiore al sovraccarico di esercizio previsto per

kN/m2)

coperture praticabili (2,00 kN/m2

Qk (sovraccarico d‟esercizio): 4,00

PESO SISMICO BALCONE: 2

Ψ Ψ

W = G + G + · q + · Q = 3.22 + 1.36 + 0,6 · 4,00 = 6,98 kN/m

balcone 1,balcone 2,balcone 2 s 21 k bal

Ψ = 0,6 (categoria C ambienti suscettibili di affollamento, Tab. 2.5.1-NTC)

21

3.2.3 Solaio terza tipologia (copertura) 2

μ

Azione della neve ( zona III ) :q = · q · C · C = 0,8 · 1 · 1 · 1 = 0,8 kN/m

s i sk e t

Tale valore non è stato adottato, in quanto risulta inferiore al sovraccarico di esercizio previsto per

2

coperture praticabili (2,00 kN/m ) 2

Q ( sovraccarico di esercizio) = 2,00 kN/m

k cop PESO SISMICO COPERTURA: 2

Ψ Ψ

W = G + G + · Q + · q = 3,22 + 2,67 + 0 · 2,00 = 5,89 kN/m

cop 1,cop 2,cop 21 k cop 22 s

Ψ “ . Ψ

I sono tabellati da NTC per valore quasi permanente” = 0,0

2j 21

(categoria A, ambienti ad uso residenziale)

3.2.4 Muratura esterna (tompagno)

3.2.5 Parapetti delle coperture

2.6 Scale (rampa + pianerottolo di arrivo o di riposo)

Ovviamente il valore del Q si prende una sola volta per tutto il vano scala

k PESO SISMICO RAMPA : 2

Ψ

W = G + G + · Q = 3,75 + 3,04 + 0,6 · 4,00 = 9,19 kN/m

rampa 1,rampa 2,rampa 2 k rampa

Ψ = 0,6 (categoria C, ambienti suscettibili di affollamento; Tab. 2.5.1- NTC)

21 PESO SISMICO PIANEROTTOLO : 2

Ψ

W = G + G + · Q = 3,75 + 1,22 + 0,6 · 4,00 = 7,37 kN/m

1,pian 2,pian 2 k pian

pian

Ψ = 0,6 (categoria C, ambienti suscettibili di affollamento; Tab. 2.5.1- NTC)

21

3.2.6 carichi gravitazionali dovuti alla neve:

Zona II Perugia

qs= carico neve sulla copertura

µ= coeff di forma della copertura (o.8 per copertura orizzontale da NTC 2008 3.5.4)

qsk= è il valore caratteristico di riferimento del carico neve per un TR di 50anni

qsk=1KN/mq con as< 200m

Siccome il carico neve è minore del valore del sovraccarico di esercizio previsto per coperture

praticabili non è stato considerato nell’analisi.

3.3 PREDIMENSIONAMENTO TRAVI

Predimensionamento travi ( I impalcato):

Combinazione dei carichi agli SLU (carichi verticali):

γ γ γ γ

·G + ·G + ·Q + ·Ψ ·q +….

G1 1 G2 2 Q Qi 0j s

TRAVE 6-9 ALTA DATI GEOMETRICI

-Ipotizziamo una sezione 40x50;

-Luce solaio ( interassata ) = 4,80 m;

-Luce balcone =1,50 m; CARICHI RIPARTITI

2

ELEMENTO Q [kN/m ] q[kN/ml]

γ ·G =

G1 1

2 3

1,3·(0,4·0,5)m ·25kN/m =

Peso proprio trave 6,5kN/ml

γ γ γ P L/2 =

·G + ·G + ·Q=

G1 1 G2 2 Q solaio1·

2

13,23kN/m ·4,8m/2 =

2

1,3·4,27+1,5·3,04+1,5·2 = 13,11kN/m

Solaio 1 31,46kN/ml

γ ·G ·h(interpiano)=

G2 2

Muri di Tompagno 4,84*1,5*2,8=20,32 kN/ml

2

γ γ γ

·G + ·G + ·Q + = Q ·1,5m =13,11kN/m ·1,5

balcone

G1 1 G2 2 Q m =

1,3·4,27+1,5·1,04+1,5·4=

Balcone 19,66 kN/ml

2

13,11 kN/m q = 77,94 kN/ml

totale

2 2

M =1/8 qL = 77,94·(4,8) /8 = 224,47kN·m

sd

Dati: 2

 

Acciaio B450C f = 450 N/mm² = 450000 kN/m

yk

 

Momento di calcolo M = 224,47 kN·m

sd 2

 

CLS C 28/35 f = 28 N/mm² =28000 kN/m

ck

 

Larghezza trave b = 400 mm

Calcolo ∙ γ ∙ (28000 2

f = 0,85 (f / ) = 0,85 kN/m² / 1,5) = 15867 kN/m²=15,87 N/ mm

cd ck c 2 2

γ

f = f / = 450000 kN/m / 1,15 = 391300 kN/m

yd yk s

e scelta come retta di rottura

ξ = 0,30 (Campo 3 rottura duttile) l’altezza

Nell’ipotesi di semplice armatura si avrà utile:

√ ∙ ∙ ∙ ξ ∙ ∙ ξ)] √ ∙ kN/m²∙ ∙ ∙

d = [M / 0,8 f b (1-0,4 = (224,47 kN·m / 0,8 15867 0,4 m 0,3 (1-0,4

sd cd

∙

0.3) = 0,41 m e l’altezza utile si è fissato in fase di predimensionamento un’altezza

Considerato il copriferro

pari : d‟

h = d + = 50 cm

TRAVE 5-8 PIATTA DATI GEOMETRICI

Combinazione dei carichi agli SLU ( carichi verticali):

γ γ γ γ

·G + ·G + ·Q + ·Ψ ·q +….

G1 1 G2 2 Q Qi 0j s

-Ipotizziamo una sezione 50x30;

-Luce solaio 1 ( interassata ) = 4,80 m;

-Luce solaio 2 ( interassata ) = 4,80 m; CARICHI RIPARTITI

2

ELEMENTO Q [kN/m ] q[kN/ml]

γ ·G =

G1 1

2 3

Peso proprio 1,3·(0,5·0,30)m ·25kN/m =

trave 4,87kN/ml

2

γ γ γ

·G + ·G + ·Q= Q L/2 = 13,11kN/m ·4,80m/2 =

G1 1 G2 2 Q solaio1· 31,47kN/ml

1,3·4,27+1,5·3,04+1,5·2 =

Solaio 1 2

13,11kN/m 2

γ γ γ

·G + ·G + ·Q= P L/2 = 13,11kN/m ·4,8m/2 =

G1 1 G2 2 Q solaio2· 31,47kN/ml

1,3·4,27+1,5·3,04+1,5·2 =

Solaio 2 2

13,11kN/m q =67,81 kN/ml

totale

2 2

M =1/8 qL = 67,81·(4,8) /8 = 192,96kN·m

sd

Dati: 

-Acciaio B450C fyk = 450 N/mm² = 450000 kN/m2

 Msd = 232,9 kN•m

-Momento di calcolo



-CLS C 28/35 fck = 28 N/mm² =28000 kN/m2



-altezza trave = 250 mm

Calcolo ∙ γ ∙ (28000

f = 0,85 (f / ) = 0,85 kN/m² / 1,5) = 15867 kN/m²

cd ck c 2 2

γ

f = f / = 450000 kN/m / 1,15 = 391300 kN/m

yd yk s

e scelta come retta di rottura

ξ = 0,30 (Campo 3 rottura duttile) l’altezza

Nell’ipotesi di semplice armatura si avrà utile:

2

∙ f ∙ · ξ· ξ)

b = M /0,8 d (1-0,4∙

sd cd

dove – d‟

d = h = 0,25 m

ξ = 0,3

ottenendo la base della trave

b = 0,56 m

Supposta quindi una trave 40x50 cm ed analizzati i suddetti carichi ripartiti ci troviamo a dover

ampliare la sezione della stessa ottenuta una base di 0,56m ed un altezza di 0,25m e ci siamo dunque

ricondotti ad una sezione 60x30 cm.

3.4 PREDIMENSIONAMENTO PILASTRI

Predimensionamento pilastro 14:

H interpiano = 3.05 m

H piano terra = 3.20 m 2

Sez pilastro: 30cm x 30cm = 900cm

Peso proprio pilastro : (0,30x0,30x3,05)x25 = 6,9 kN

Area d’influenza : (4, 425x 4.825)mq = 21,35 mq

ANALISI DEI CARICHI TRAVE 11-14,14-17 PIANO TIPO

2

Tipo carico Q [kN/m ] L[m] [kN] q [kN/m]

oeff

C .

Travi

G 4,27 4,425 1,3 24,56

1k 6,90

G 1,04 4,425 1,5

2k 4,65 13,28

G 2,00 4,425 1,5

2k(tram) 6,05 13,28

Q 2,00 4,425 1,5

k(eser) TOT = 58,02 kN/m

A questi carichi bisogna aggiungere : 3

-PESO PROPRIO DELLA TRAVE: 25 kN/m x 0,6m x 0,30 m = 4,5 kN/m

4,5 x 1,3= 5,85 Kn/m

-CARICO TOTALE : 63,87 kN/m

ANALISI DEI CARICHI TRAVE 13-14,14-15 PIANO TIPO

2

Tipo carico Q [kN/m ] L[m] [kN] q [kN/m]

oeff

C .

travi

G 4,27 4,825 1,3 26,78

1k 7,53

G 1,04 4,825 1,5

2k 4,65 14,48

G 2,00 4,825 1,5

2k(tram) 6,05 14,48

Q 2,00 4,825 1,5

k(eser) TOT = 63,27 kN/m

A QUESTI CARICHI AGGIUNGO: 3

-PESO PROPRIO DELLA TRAVE: 5 kN/m x 0,6m x 0,30 m = 4,5 kN/m

4,5 x 1,3= 5,85 Kn/m

- CARICO TOTALE : 69,12 kN/m

CARICO SULLE TRAVI PIANO TIPO CONSIDERATO:

Carico sulle travi 11-14 14-17

q = 63,87 kN/m

Carico sulle travi 13-14 14-15

q = 69,12 kN/m

ANALISI DEI CARICHI TRAVE 11-14,14-17 PIANO COPERTURA

2

Tipo carico Q [kN/m ] L[m] [kN] q [kN/m]

oeff

C .

Travi

G 3,22 4,425 1,3 18,52

1k 17,72

G 2,67 4,425 1,5

2k 4,65 3,72

G 0,8x0,7 4,425 1,5

K(neve) 6,05 13,28

Q 2,00 4,425 1,5

k(eser)