Scarica il documento per vederlo tutto.
Scarica il documento per vederlo tutto.
Scarica il documento per vederlo tutto.
Scarica il documento per vederlo tutto.
Scarica il documento per vederlo tutto.
Scarica il documento per vederlo tutto.
vuoi
o PayPal
tutte le volte che vuoi
PERDITEGLI OVVEROLE DILECARICODI• INGRESSOPOTENZIALE TRA INCINETICA L' VARIAZIONIQUANTO DI ENTALPIAE USCITA LEEPREDOMINANTIsono HASI Piu Tout=joinFever To| ÷:TURBINA3SCAMB f-p= .- ,÷ ,:@non ai _#¥ 6tdi scampo . / 1 61 isobarecalore- 6-←← s-|| diretto SRTEO2ft pp -1COMPONENTI IDEALI④ = p •⑨ -70Sirecinese REALICOMPONENTIout 4,11 4pct•y = È in.BR#NJ-BCICLO COMPRIMIBILE GAS IDEALEFLUIDOJOULE• • SODATAÈN l'% )④ (ESPONENZIALE.fr#.7:..na µfa geonrresIIpoorej-_@esai.f :a a :[÷ :*»di t % 11immune Cipdiretto cit -mmm = -¥| Ùn④ SIDRO2ftY pp -1COMPONENTI IDEALI•= È, " ¥0SireREALICOMPONENTI 4,11 4pct•INVERSO FIGORIFERO ARANKINE LIQUIDO CAMBIAMENTOCICLO FASEDI- •• ^T teè a I Èout¥µ IT1 a aa← :#È:** ( Qin⇐LAMINAZIONEDI c)( ISOENTALPKA -¥ ,= hSCAMB 22 3. I2- calore . -Èmmm)| 5EF LE.pp =
È=è Stereo2¥ Ip =Lcomponenti idealiQw • -70SireREALICOMPONENTI 4,11 4pct•ÈEXERGIA CONVERTIBILEENERGIA'EQUIVALENTE MALE PARTELAVORO CIOE DIil la,)(IN lavoro QUELLA utile EsE4Exsistema AOIABATICO→ == - ( )TRE- ErAssociata Exad SrSUN→ SERBATOIO = - -W WExINTERAZIONE LAVOROAssociata all'→ =UTILEEFFETTOPRINCIPIO YCIRENDIMENTO FRIGODI POMPAPRIMO 4 COP 1 ALTRI4 o >-= ,SPESA, , EffettueretePRINCIPIOSECONDORENDIMENTO DI ¥ q = IDEALEEFFETTO UTILE, Èalovile% -MACCTERMKUE 44 4FRIGO POMPA CALORE= = =aw• ••, , , , W ÈraÈÈÈ MaidsMaARIA UMIDA -188-129 cpop,.L'ARIA D'' BINARIA ACQUAUMIDA VAPOREMISCELA IDEALE ARIAUNA DIE Esecca)( FmaUMIDITÀ RAPPORTOAssoluta NNTRASPECIFICA DIMASSA VAPOREWe MASSA DILA LAEO• ARIA SECCA ma § % YvLARAPPORTO frazione' TRA DELMOLARE LAVAPORE ERELATIVAUMIDITA =• , Yvs CONDIZIONISATURAFRAZIONE Della ALLESTESSA miscela VAPORE MOLARE DEL È) X-P¢0,622 =G- cfpsattt ) PSATLTF- )) (9622 tuEQUAZIONI BILANCIO DI coniasinvia in ARIA SECCA MASSA VAPORE DI =o• KÈGniah ][I %)( Tin+1,88TTtUMIDA ARIA MASSA 2503 DIFLUSSO w DI ,= Katyrilwhw420 4,2T ]ha [ %LIQUIDA Tin Flusso MASSA DI > ,• @± BILANCI ARIA Mai SECCA ENTRA3 IN ARI0I t: = . ...420 • minuti IÀ piu Mafia: 0 ± ± ACQUA LIQUIDA±= .. .tniaeh Óniaah Òmin ha ENTRANTE ENERGIA ipotizzo±±: ±o ±= , . ., . SEGNO POI TROVO TRRUGIADA L' RAFFREDDATA TEMPERATURA SATURA ALLA SEARIA DI QUALE TEMP SI• .UMIDITÀ MANTENENDO ASSOLUTA COSTANTI L'E W, OIPSAT(F) f)PsatWta W == = ADIABATICA viene ARIA TEMPERATURA QUALE Alla UMIDO BULBO l' TEMP SATURA DI si se O• .COSTANTE Pumidificata a tnvwsia ( )Wtocug -= Itarialti ) tmall.w.sua. - I COSTANTE pressione SATURAZIONE ISOENTALPKA l' ARIA TEMPERATURA pa Esatura DI si• Isirialti )a. - SCAMBIO
CONDUZIONE TERMICA PER "Vettore SPECIFICO TERMICO
Dove FLUSSO' KPT LEGGE q TERMICA FOURIER CONDUCIBILITA DI E q = -%[ ]K ' termica CONDUCIBILITA , È )PIKTT ' CONDUZIONE EQ GENERALE fc DELLA tq=. SENZA DIGENERAZIONE STAZIONARIO PROBLEMA• pittoEG Laplace Di. STAZIONARIO PROBLEMA GENERAZIONE POTENZA DI CONDUCIBILITA• PttDiEG Poisson o=. STAZIONARIO PROBLEMA GENERAZIONE NON SENZA POTENZA DI• %P'¥7FOURIEREG T 'Di avita TERMICA Diffusia dDove ==. GENERAZIONE PIANA POTENZA SENZA STAZIONARIO GEOMETRIA IN REGIME DI RAPPRESENTARE SISTEMA MEDIANTE EQUIVALENTE ELETTRICO SCHEMA UNO IL %)[! " [ ]REQ tratto A.Rovetta trova Flusso Dove W4termico q q⇐-- >REG S /Rcd 'SPESSORE CONDUCIBILITA RESISTENZA consultiva LA S TERMICAj= ,,• 1 hRcv convettivo RESISTENZA CONNETTIVA TERMICO SCAMBIO coef LA Di=• n .,'TEMPERATURA L' LINEARE ANDAMENTO DELL'AI "U RjTjatj TRASMISSIONE TEMPERATURA STRATO -1j q→→ -= -Rea .GENERAZIONE
POTENZA SENZA CILINDRO STAZIONARIO GEOMETRIA IN REGIME DIRETTO RAPPRESENTARE SISTEMA MEDIANTE EQUIVALENTE ELETTRICO SCHEMA UNO IL Fata è F è[ ]µ) Rea trattava Rovetta Flusso Dove q termico -= - Rea prima;) Inter RCD ti INTERNO RESISTENZA RAGGIO reconsultiva LA ESTERNO -= L2ITL• ,,'| L DIREZIONE ASSIALE' INCONOUCIBILCTA LUNGHEZZA TERMICA , 1 hRcv convettivo RESISTENZA CONNETTIVA TERMICO SCAMBIO COEFLA Di-= Zithrl• ., ( )rlAA CILINDRO SUPERFICE DELLA AREA ='TEMPERATURAL' LOGARITMICO E ANDAMENTO DELLA 1 tlIITLC RAGGIO pc COEF SCAMBIO CRITICO CONVETTIVO TERMICO DI= . ISOLANTE FLUIDO 41 DESCRIVE superficie SCAMBIO TRA LO E LA E IL TERMICO CHE LAMBISCE LOGENERAZIONE POTENZA STAZIONARIO REGIME GEOMETRIA IN CILINDRICA PIANA CON DI "D' ' Tè PARABOLICO Poisson Tt DI andamento LA 'FORMULA SI USA 9 UNIFORME CROCETTE l' DI se e@= ¥È !-• X? AOIMENSIONALE r PER TEMPERATURA AOIMENSIONALE ⑦ coordinata• = . ÈLc R t'=LLa FOURIER Fo NUMERO PERCILINDRO sferalastra DIPIANA E -- =•
- =%¥
- Di ÈNUMERO BIOTDI =•
- Dove a = gc( )ttelscetl )(DIAGRAMMA EWSIONALEORDINATEDI Ascissa FOURIERNUMERO TEMPOy ADND' →→x ,-1BIOTCURVE . solidotra fluidoSCAMBIATOCALORE e Goo• )gcv (TitoQao'MASSIMA QUANTITA DiLA calore =1SE BI posso«USARE MODELLOil CONCENTRATIA PARAMETRI ,TEMP NELIPOTIZZARE UNIFORMELAposso SOLIDO. )( V) t S(TaoF- Taoti volumeexp superficie+ - ,, ilZIr.LK)fcvftitQUISCAMBIATOCALORE = .ÉTÉTc 'HT TERMICALA TEMPERATURA contatto EFFUSIVITADI = État fattaDiaQ =:/ DIAGRAMMI CONVEZIONEPERSCAMBIO TERMICO h h )( UcLcCONVEZIONE convettivoFORZATA SCAMBIOCOEF Di G.TERMICO Kf. µ=. ,, ,VIENE INTRODUCENDOAOIMENSIONALIZZATOIL PROBLEMA :4¥FLUSSOTERMICOCONUEITNOIµNUSSELTNUMERO DI ! !=•
- = { µ' termicoflusso conduttivoÈ DiffamanoPRANOTLDiNUMERO Pr• = =× ' CALOREVITADIFFUSI DIÈÈ µRe
FÉRIAReynoldsnumero Di = =• . llµ O FORZE viscose aLa ¢ PIANOLUNGHEZZA CKINORODove caratteristica CORRISPONDE FLUSSOVALUTO IL,,È Ina ?[ ) )[ }) [¥] %VISCOSITÀ dinamica la ' viscositàgINFAvelocita oµ cinematica =, , ,( ) )kITL4Ah Ta TIHTft "TaTERMICO modello) PARAMETRIA concentratiFlusso qq -= - - )( ftp.TQltlagcvSCAMBIATOCALORE ÈTTIRA Coppia GECONVEZIONE RAYLEIGH GraspiofNATURALE = ↳ VICONVEZIONE FORZATASCHEMA SPECIFICOcalore kgkTaono i:÷÷::÷,→ un→→ 3o= 2ITLCIRF CERCHIO→ ?ITRCERCHIOAREAattaccoPTO Di•FORMULE CROCETTEPERTin [MICROMETRIK28976µmWienRELAZIONE Di =• È" 67.10-8TTETOTALE f- 5.