Teoria Geotecnica

GEOTECNICA TEORIA

Per creare un invaso facciamo due scelte tecniche:

• Trattenere l’acqua: strategia che garantisca la tenuta idraulica.
• Sfruttare l’invaso: i requisiti di sicurezza devono essere soddisfatti.

Le grandi dighe fanno un invaso maggiore di 1 milione di m³ con altezza superiore a 15 m. Sono sottoposte dallo emme pubblico delle dighe.

L’acqua ferma, col andare del tempo, sedimenta poro permeabile dissipando energia. Si abbassa la sua quota.

Per estrarre i pacchi di pomice si possono legare le piante e gli afflussi d’acqua.

Delle essere garantita la stabilità, una posizione non può saltare o smuoversi. Vanno valutati i coefficienti di sicurezza, cioè la deformazione dai fenomeni di instabilità.

Studio degli spostamenti, cedimenti e spostamenti orizzontali.

Lo sfiancamento è l’analisi di concessione dell’acqua. I materiali utilizzati sono geograficamente con vuoti nelle pareti, altitudine del terreno ed essere autoflussato dall’acqua.

Nel mio modello vogliamo rimarcare una serie di aspetti che prendete in considerazione: il modello serve a fare un calcolo significativo.

Se voglio costruire un manufatto devo sapere se devo costruirlo su un pendio o su un terreno orizzontale. Devo quindi sapere se al presente una faglia, che può portare a problemi simili, e quali sono i suoli coesivi, le modifiche idrauliche producono dai cedimenti importanti. Cambiamo lo stato tensionale del terreno, limite devo sapere se ci sono cavità nel terreno di fondazione, tipiche di terreni in cui ci sono stati fenomeni erosivi.

Avvenute necessaria una conoscenza topografica idrogeologica.

Le particelle di argilla sono flocculate. Le modo differente di formarsi e mettersi insieme da luogo a diversi materiali argillosi. La montmorillonite trattiene molta acqua, le illite di lapidare e di sale occ. e è un materiale molto coesevole e compresso, l'acqua se deposta sfiora se ne va. 19.03.18

Se vuoti detaggono sono riempiti solo di aria si parla di terreno asserio o dry, se c'è acqua il terreno è saturo. Se sono presenti sia aria che acqua si parla di terreno parzialmente saturo.

V_a V_w V_s

V_tot = V_a + V_w + V_s = V_w + V_s

V _u = V_a + V_w < volume vuoti

P_tot = P_a + P_s

La massa specifica relativa e rapporto γ_e / γ_w.

Gli stracci attraverso cui vien gonfia la broccatura hanno maglie di dimensioni standard: il più piccolo è 0,074 mm. Al di sopra di questo diam. si usa la sedimentazione.

Per ottenere bacco da aula granulometrico si usa coefficienti di uniformar V = d₆₀ / d₁₀, ossia il rapporto tra il diametro che Ra la percentuale del 60 e quello che Ra la percentuale del 10.

Il peso dell'unità di volume secco è γ_d = P_s / V.

Il legame tra pasostra e moula di picosotra essevre espresso in diversi modi.

• Rapporto d'acqua: w = P_w / P_s (rapporto tra peso dell'acqua e peso del secco)
• Peso dell'unità di volume: γ = (P_t + P_w) / V se si fa almeno saturo e γ_d.

N_xx = C ∙ s_xx → Δy_n = φ_y

N₁₁ ∙ cosβ = T_u = S_n ∙ g_n

Δn_u = 0 → φ_m

Se compo e applico una sollecitazione statica, posso avere solo una deformazione volumetrica.

Ponche ΔV = 0, alcuni dei pressioni esercitano minacciando di diventare = 0. ÇÖv = ÇÖ = 0

ÇÖ ∙ ÇÖ-1 ⋅ g = 0 → θ

ÇÖ = ÇÖ = ÇÖ

Tensione isotermica

∆U= volumetrico Toreno assoluto compresso i

W₁ = Ω 2

R₁ = Ω ∙ Δ

l ∙ cosα infenitamem infenitamem Ω = Ω

Peso inverso dell’unità di volume

Considerata una cravatta generica β, questa descrizione γ(β) e αβ.

Prendendo in considerazione le leggi l'inverso approssimativamente complementari.

avranno limite espresso dalla tavola di raffinatezza V e come. Inoltre,

le carte sopra la commisurano termini magnetici sono quelli

trasversali verticali.

GRAFICO 1

Traccia a p.c.

CV = RA.β.

PN = Tδ1.β.

CV = TN-Uz-(frz-fai)2.

E' corpo dell'imposta di volume immerso.

CVxt xz.

CGχ. Kδ1.β

RAχ kδ1+δ1.β

GRAFICO 2

trattato il sommesso.

β passa sotto l.u.

CV= Tg.xG β.BR.TNv

μ=2aiδ(t+i)z

CVal=δ/frz.Tos.zNV.NFodf.sd –

(Sal FAL)2 = 1G

CE=FT. Ozvdelta.

Nel trasporto ai δ1, dobbiamo rossare l'opzione drv, limitare il

bordo separato. L'uso comprendendo prende a commensura di

presenza effetti verticali e di commessione ambientali.

GRAFICO 3

trattato ad orizzonte capillare

presenza di tarsiana capillare

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Involucro della accesa combinante it:

δV

T1 _OTono

cv=V(fu+ Tnen

Gβ=x b.c.ro.(rx(x cos)._{1RY β})

PN = TGN=tn(2-βNV.δN)

Cvx = Cm + T1 . βδNV+artaV(Charlt )pvCV!= xcβ1

T1 _r(i-∂y) = nv

CV = ra +( i – t )rxβN

Cambiamo la distribuzione delle pressioni:

Questa pressione è molto grande e può parere all'equilibrante della struttura, stiamo verificando l'equilibrio.

Bisogna capire come si muove l'acqua, e chi è più grande tra P(A) o tra F(A), e possiamo calcolare F₁(X,Y,t) punto tereno.

Nota la bilancia del peso e l'estrusione dell'acqua, dov'è l'angolazione?

Raccogli i risultati e osserva che Q è esprimibile anche:

Su Δ hai tubi ad estrusione granulare, l'amento nel tubo ad un esempio, da then fissano diversi esperimenti variando L, H, H¹ materiale granulare ecc e misura Q.

d₂f₁/dx² = d₂f₂/dx² = 0

d₂f/dx² = 0

d²R/dx² = 0

R(x) = C₁x + C₂

Per determinare le costanti di integrazione necessito di due condizioni, ad esempio:

• condole al contorno: x = 0 → R_o = H_o
• x = L → R_o(L) = HV

R(x) = C₁x + C₂

R(0) = H_o

R(L) = HV

x = 0, R(0) = C₂ + H_o → C₂ = H_o

R(x) = C₁x + H_o

x = L, R(L) = C₁L + H_o = HV

C₁ = (HV - H_o)/L

R(x) = (HV - H_o)x/L + H_o

R(x) = H_o + (HV - H_o)x/L

R(x) = H_o - ΔH_ox/L

sappiamo che ΔH = T_media

R(x) = H_o - T_mediax

Il problema è lineare quindi la soluzione è unica, quella che abbiamo scelto.

R(x) = C₁x + C₂

df/dx = C₁

-d²B/dx² = ω_o('ρ)

x_o = ρe [0, L]

dunque vale Q = ω - Q_u? Q = ν・Ω = k ΔH・Ω

Esempio 1

La pressione è zero in ogni punto.

\( \frac{p_w(p) }{ \rho_w } = 0 \)

Esempio 2

Qe

\( \frac{ \Delta Q_i}{ i } \)

\( \tilde{u_{ins}} = H+ \tilde{W} \)

\( \tilde{c} = 2-1 \)

La pressione interstiziale è nulla, la condizione iniziale è legata a h1, allora io modulo della velocità \( u = k \frac{1}{h} = k \).

Quindi, poiché Q = \( V \Omega = K \cdot R \).

L'indeterminata si instaura in regime permanente di filtrazione con valori di pressione nulli alla base e alla sommità, posso calcolare \( K = \frac{Q}{h2-h1} \).

Immaginiamo che \( H \uparrow vici \) e sia livello.

Dobbiamo s.]... quando il []} livello d'acqua sale, la pressione dell'acqua