Riassunto Tecnologia Meccanica

Fonderia

1. Canale di colata

   • informa l’energia cinetica del fuso in coppia cinetica
   • dimensioni dedicate convenienti l’energia cinetica del fuso
   • l’esito in un punto senza di onda cinetica della corona dell’energia totale

   p1 + ρv1²/2 = p2 + ρv2²/2

   p3 + ρv3²/2 = p2 + ρv2²/2

   _{la ghisa pensa sulle pareti per attrito}

   D_a = 1

   _{Sacchi si vuole larghezza minima}

   D₁ = 3

   h

   D₂ = 1

   D₃ = 0

   V₃: V₃egle = Vegle

2. Tetto scorrettare

3. • V
   • P_av3
   • A₃Vegle

4. Problemi di aspirazione nel canale di colata

• Se il canale di colata è estinguere allora d₂d₃ → v₂ = v₃
• energia cinetica costante
• potere D₃/D₃ → energia vieniva del fuso in 2 → del fuso in 3
• dunque l’energia di precisione è minima tra in 3

p₂ + ρv₃²/2 = p₃ + ρv₃²/2

p₃ - p₃/d₂

p = p₃/2

D₂y = d₂d₃

nb p₃ = p_atm → p₃ é p_atm del fuso ghisi

limiti della corrosione dipendono da

• del tenore delle fasi
• della presenza d’altre forme
• corrosione intergranulare

ne causa il metallo pure formazioni ossidi e soluzioni

formazione di bolle impedisce alla fine

la corrosione viene esente quando sulle superfici del conde per p₁

nello scorrere la pressione sia pari a quella atmosferica

V₂ + ρgH_c = 3₃ + ^V2/₂ = 0

se p₁ = p₂ = p_atm

^V2/₂ + ^V2/₂ = DV

duro per V³

^V2/₂ - ^{1 - e1}/_Vc

_V2: A₂ = R -> V₂ = V₃

R² = 1 - ^ct/_cT

adesso visto che lt - lc

ln_1/2 = √ lc

V₃ = V_gl_te

R² - 1 - ^ct

-> (lt - lc)

senza /_gll

sugli_γ

solidification

37 solidificazione

fase creata di solid apparenti

retroflosamento resistente -> formazione di fasi mute -> nucleare a grani

fase elastica di raffreddamento

solidificazione è commutativa -> formazione di molte diute -> transizione a grani piccoli

relazione di Hill-Patch

s₀ = s_γc

-> α₁

-> kt

parametri del me staglio

38 estrazione termica ai metalli puri (studio di criologie)

d: <ν/α

d: <ν/c

-> ret

39 estrazione termica nelle leghe

nuova solidificazione

Q(rate) - ρ(v)(a_t)

calore estratto nella parete della forma

a > V√ EQ = Q ->

CONDIZIONI DI PLASTICITÀ NEI METALLI DUTTILI

VON MISES

Innescamento quando il quadra... delle tensioni superi una sede critica:

\( \overline{\sigma} = \sqrt{\frac{1}{2}[(\sigma_1 - \sigma_2)^2 + (\sigma_2 - \sigma_3)^2 + (\sigma_3 - \sigma_1)^2]} = K = \frac{\sigma_0}{\sqrt{3}} \)

Estensione monodimensionale: \(\sigma_1 = \sigma_0, \sigma_2 = \sigma_3 = 0\)

\( \frac{1}{\sqrt{2}} [(\sigma_1 - \sigma_2)^2 + (\sigma_2 - \sigma_3)^2 + (\sigma_3 - \sigma_1)^2]^{1/2} = \sigma_0 \)

Torsione pura: \(\sigma_1 = \sigma_2 = 0, \sigma_3 = \sigma_0 \rightarrow K = \sigma_0 \)

\( K = \) LIMITE DI SNERVAMENTO TORSIONALE

\( K = \sigma_0 \frac{\sigma_0}{\sqrt{3}} = 0,577 \sigma_0 \)

TRESCA

Innescamento quando la massima delle tensioni tangenziali principali raggiunge il valore:

\( \tau_{max} = \frac{\sigma_1 - \sigma_3}{2} = K \)

\( \sigma_1, \sigma_3 : \) massima e minima tensione principale

Estensione monodimensionale: \(\sigma_2 = \sigma_0, \sigma_1 = \sigma_3 = 0 \)

\( \sigma_1, \sigma_3 : \sigma_1 - \sigma_3 = \sigma_0 \)

Torsione pura: \(\sigma_1 = \sigma_3 = \sigma_0, \sigma_2 = 0 \rightarrow K = \sigma_0 \)

\( \overline{\tau} = \frac{\sigma_2}{\sqrt{3}} \)

TENSIONE EQUIVALENTE

Von Mises: \(\overline{\tau} = \frac{1}{\sqrt{2}} \left[ (\sigma_1-\sigma_2)^2+(\sigma_2-\sigma_3)^2+(\sigma_3-\sigma_1)^2 \right]^{1/2}\)

Tresca: \(\overline{\tau} = \frac{\sigma_1 - \sigma_3}{2}\)

DEFORMAZIONE EQUIVALENTE

\( d\overline{\epsilon} = \frac{\sqrt{2}}{3} \left[ (d\epsilon_1 - d\epsilon_2)^2 + (d\epsilon_2 - d\epsilon_3)^2 + (d\epsilon_3 - d\epsilon_1)^2 \right]^{1/2} \)

Lavorazioni a freddo

• Riduzione forze e indurimento a freddo delle lavorazioni a caldo
• Profili dei materiali e grani ricrescono per un gran numero più fine senza affaticare rotture
• Ripetere lavorazioni a caldo comporta il riadimento a freddo (incrementa) fino a rotture predefenite
• Lavorazioni a bassa energia

Lavorazioni a freddo di ordine: 600-850°C

Classificazione in funzione della forma del pezzo

• Fornatura massiva: metodi ordinari della sezione trasversale
  • cambiamenti di forma con azioni di compressione
• Fornatura di lamiere: pezzi con una dimensione (spessore) più bassa delle altre
  • deformazione dello spessore indesiderata
  • cambiamenti di forma con azioni di trazione

Classificazione in funzione della posizione del processo nell'ambito del ciclo

• Lavorazioni primarie: seguire miglioramenti finali del ciclo di lavorazione
  • completamento di sembrare eseguibili inampi di uso diretto
• Lavorazioni secondarie:
  • completate in una lavorazione finale

Classificazione in funzione del meccanismo di deformazione

• Processi non stazionari: evoluzione in geomorfologia e cambiabile momento nel corso del processo
  • esempio: microstruttura
• Processi stazionari: geometria e configurazione metalloide invariata nel corpo del processo
  • esempi: traformazione / estrusione

MACCHINE PER FUCINATURA

MAGLIO: Consente di portare una deformazione immediata.

PRESSA: Consente sulla stessa prova una deformazione omogenea e profonda su tutte le parti.

BASTITURA

F _u B

P _f (1 + 0,25B)₅

FORZA DI STAMPAGGIO

P _f C _s z A

• AA per sezione trasversale
• CS = 3,2 ~ 3,2

DIFETTI DI STAMPAGGIO

• cricchi
• difetti di riempimento
• difetti microstrutturali

FORMATURA DELLE LAMIERE

ANISOTROPIA NORMALE

R = Ew/ Ex = ln(W /W₀ ) / ln( L/ L₀ )

MATERIALE ISOTROPO:

Ew= Ex → R= 1

MATERIALE ANISOTROPO:

R > 1 reale infatti perché differenza la resistenza dello spessore e dell'asse è maggiore È riservata per l'emissione della tensione.

ANISOTROPIA PLANARE

R della seguente passo è maggiore su prove fatte in direzione diversa.

VALUTAZIONE ANISOTROPIA

ANISOTROPIA NORMALE: Rm= Rs + Rs0 + R_s

ANISOTROPIA PLANARE: ΔR= R₀ -R₉₀ -R₄₅ / 4

Se Rm diminuisce c'è il rischio e traslato della resistenza alla riduzione di spessore

Le ΔR&zero; aumento e il desiderio di deformazione delle resistenze

Avendo le prove stampi esterne extra di riduzione di Rm

Formule per valore di ΔR

Valori di m quindi eseguito con colli di assottigliamento delle possibilità