Riassunto Tecnologia Meccanica

Fonderia

25) Canale di colata

• trasforma l'energia potenziale del fusore in energia cinetica
• dimensioni dedicate condizioni ed essenziale del fluido
• deve rimanere in una quota senza che onda riduce dell'eccesso dell'energia totale

p₁ + ρv₁² / 2 = p_fus + ρv₂² / 2 → p₁ + ρv₁² = p₂ + ρv₂² + 925o

energia persa sulle pareti per attrito

Q l₁ Δz

l₂ Δz = 0

p₄ + ρv₄² = p₃ + ρv₃² → ρv₃² = ρv_g / 2

V₃ = √2gl₃ = V_get

p_part

V₂ = V₃

ρv₃²

26) ρv_get

T_fus t_rott n_infus

Q R

volume/capacità

V / A₃v_get

testo raffronto

forma

27) Problemi di aspirazione nel canale di colata

• se il canale di colata è inclinato si forma bolla basta → v₂ = v₃ → energia cinetica costante
• potere in l₂/l₃ → energia diminuita del fusore in 3 → nello 3
• dunque l'energia di fusione in 3 minore che in 3

p₂ + ρv² / 2 _fus = p₃ ρv₃²/p₂ + ρv² = 0

V₂ = V₃

p₂ = p₃ / ρg / 2

ρv² = p_get p_part → p = p_part del fluido g_et

Fonderia

25) Canale di colata

• trasforma l'energia potenziale del fluido in energia cinetica
• dimensioni elevate, considerate ≃1 nel riempimento del fluido
• selecta in una qualsiasi sezione del canale deriva dalla conservaz. dell'energia totale

p₁ + ρV₁²/2 = ρgh₁ + p₂ + ρV₂²/2 + ρgh₂ + ρ

p₂ + ρV₂²/2 = ρgh₂ + p₃ + ρV₃²/2

p₃ + ρV₃²/2 = p₄ + p₃ + ρV₃²/2

• p₁ ≫
• l

p_{part= p₂ = psup = p₃ = p₄}

V₂ = V₃

V₃ = V_getto = V_getto

27) Problemi di aspirazione del canale di colata

• il canale di colata è eliminato abbiamo che v_entra = √2gh
• energia cinetica costante
• potere l₃/d₃ → energia derivata del peso in ω dell'anno in 3
• dunque l'energia di pressione in ω minore che in 3

p₂ + ρV₂²/2 = ρgh₂ + p₃ + ρV₃²/2 +

p₂ = p₃ = ρg/2

p₂ = p₃ = ρ/2

ρg/10 = p₄ → p₄ = p_atto

pb_atto = p_act. → p_act. = p_atto. del fluido getto

35 SOLIDIFICAZIONE

• fase definita di raffreddamento
• raffreddamento esotermico - formazione di fobi nuclei → crescita a gran [omitted]

fase veloce di raffreddamento

• raffreddamento endotermico → crescita a gran [omitted]

RELAZIONE DI HALL-PETCH

σ_s= σ_i + k_y ¹⁄_√D RELAZIONE TRA DIMENSIONE DEI GRANI E RESISTENZA

k_y PARAMETRI DEL MATERIALE

36 ESTRAZIONE TERMICA NEI METALLI PURI (STUDIO DI CHVORINOV)

d. = V ⁄ A · √t_e - C

t_e : d.C

C: condutt. dipendente dal grado di sovraraffreddamento

d: spessore strato solidificato

37 ESTRAZIONE TERMICA NELLE LEGHE (VERR. SOLIDIFICAZIONE)

Q_is = ρv [Cl^e + [omitted]] [T_sur-T_s]

CALORE ESTRATTO STRATO SOLIDIFICATO

CALORE SCAMB. FRONTE DI FONDEN. SOLIDIFICAZIONE

CALORE SCAMB. FRONTE DELLA FASE LIQUIDA

Q_s = ΔQ ⁄ ΔT_e CALORE ESTRATTO NELLA PARETE DELLA FORMATURA

equazione: Q_is=Q → V ⁄ A · √t = ρv [Cl + C (T_sur-T_s)]

formule 1:

x attimo:

V = cost

M = Modulo di raffredamento

CF = Coefficiente della forma

40) Modulo di raffreddamento

M = V / A

M elevato → Solidificazione lenta

M basso → Solidificazione veloce

50) Solfat e Z

m = KVP

Legge di Henry

Formazione di solide ostacolta da:

• intende colazioni zirconelmine
• tradurendo le promesione rho nel armbro
• utilizzando una innesione interozone per indicare e ridurre le suppriste grave
• wemnd teciniche de ruca

51) Tensione di ritiro

L'influenza di tempori di ritiro a causa delle difenza temperiva dei promesione al getto a causa di:

• solidi differenzi p e f
• gradienti termici da inlezione per la difenza specica di optionvena termica

Dunque necessita delle interazione differenziate a causa della difenza nei vari punti del getto con memari delle tempori farmene che possan