Formulario Tecnica Delle Costruzioni

Fy, M,Fy,Fx

Fx,Y

M,Fy,

Fx,Fy

spostamento

sforzo

tablio

momento flettente

a = e rm 2

b = e rm β

l = u rm d

l = b rm β

u = b tg d

d = e tg β

taglio positivo sopra

momento disegnato rispetto alle fibre tese

telaio

9e²

9e²

ge³

H = m q

e

b

NA = 0, b² f

MB = b, 0 f

I = b, h³

calcolo coeff

6EI

3EI

l

3EI

36I

1 1

1 1

1

\( T \sigma STAINTA \)

\( F_y \quad M, Fy/Fx \quad Fx, Y \quad Fx, M \)

\( M, F_y \quad Fx, Fy \quad F_y \)

PENDO SFORZO INTERNO

PERNIERA MOMENTO NULLO

SPORO

TABLIO

MOMENTO FIORTE

\( u = e \mathrm{m} \alpha \)

\( b = e \mathrm{m} \beta \)

\( v = b \, \mathrm{tg} \, \delta \)

\( d = e \, \mathrm{tg} \, \beta \)

\( e = c \)

\( l = \frac{u}{a m \delta} \quad l = \frac{b}{a m \beta} \)

\( a \quad b \quad c \quad d \)

\( o \quad e \quad c \quad b \)

\( b, b, A \)

TAGLIO POSITIVO SOPRA

MOMENTO DISEGNIATO RISPETTO ALLE FIBRE TESE

TELAI0

\( FR \)

\( \frac{9e^2}{12} \)

\( \frac{9e^2}{12} \)

\( STAI \, ai \, PUOI \)

\( F_{\rho} \)

\( A \)

\( \frac{3me}{16} \)

C. E

‍♂️AL \) e \frac{3e^2}{8} \) \(} te_\rho \) \( L

\( A \)

\( T 9e \rho \frac{9e^2 \) \)

\( \frac{t_s}{16} \)

\( Ei \, PUAI ◀️ Bakro Rivesire

\( \ Sge/p \quad \gamma 39e \frac{375}{16}

\left( ш

back \

= \( H = \frac{m}{q} \)

‍♂️ALQ- MA = a \cdot b^2 \cdot f \)

\( 3e^1

\( C)\)

\left(\frac{375}{q}\)

1-1.

VERROLO EFF \(}1\) KE l /l \)

1.

1.

Orolo, AR

CieIWEASTRO bustARD-

\( e^1 \, \right)

‍♂️INASTRO

1.)

\( NB = b b \cdot r \cdot \frac{b}{12} = mm \| q \)

\( I = b \cdot h^3 \)

\( \frac{1}{b^1} \) 3e)

\( \ T-13 m\) у \

BA\)

M_Eμ E I

μ = 2σ Δε

E

A

M = 6EI δ

l²

EA δ

L

12EI δ

l³

3EI

l³

3FEI δ

16

6EI δ

l²

2EI δ

l²δ

l

SCHEMA DEFORMATE

INEASTRO - WEASTRO

INEASTRO - NON WEASTRO

M_A = 6EI φ

l

M_B = 2EI φ

l

M_A = 3EI φ

l

NON CE ROTAZIONE SE CE È UNA CERNIERA

FARE ATTENZIONE AL G PUO ESSERE

ANCHE DIREZIONATO

R_A + α R = 0

M = M₁ + M_n α

T = N + N_n α

N =

{

• R₁ + α₁ R₁₂ + α₂ R₂₁ =
• R₂ + α₂ R₁₂ + α₂ R₂₂ = 0
• M = M_o + α₁ M₁₁ + α₂ M₁₂ =

2

Trazione e compressione 1° stadio

A_ei = A_c1 + m(A_st)

N_fess. = f_ek ∙ A_ei

σ_cT = N / A_ei

σ_ei < f_ek NoFe

σ_{e <} f_ek f_ess.

m = f_s / f_c = 7 o 15 ξ_s - m σ_e

Trazione secondo stadio

σ_{e =} N / A_st

solo A = A_s + A_s'

Compressione

σ_e = N / A_ei

ξ_s = m σ_e

Trazione 3° stadio

N_rd = f_yd ∙ A_stot

Compressione 3° stadio

N_rd = A_e f_cd + f_yd A_stot

Indicazioni progettuali

A_{e ≥} γ_m = N_ed / f_cd

A_st ≥ A_sm_ec

0.1 ∙ N_ed / f_yd

Flessione semplice 1° stadio

A_ei = A_e + m A_st

S = 3 ∙ R ∙ h / 2 + m (A_s:d + A_s':e)

d_sup = 5 / A

d_INF = h - d_up

σ_e > f_ek F_ESS

σ_e < f_ek N_UFES

M = K_um Nmm x 10⁶

cm² → mm² x 10²

mm² → mm² x 10⁶

σ_es = M / I ...d_euρ (-)

σ_ed = M / I .. d_ewF

6_sup = M / I (d_sup +e)

σ_sin. = (m M / I) t_wρe

I = b ∙ d_sup³ / 3 + d_e..n³