(1/2) Tecnica delle costruzioni: Elementi di costruzione in acciaio

ACCIAIO

Leghe FERRO - CARBONIO

PROPRIETA'

• ALTA RESISTENZA MECCANICA
• OTTIMO RAPP. RESISTENZA/PESO (alte res. con sez. contenute)
• COMP. MECCANICO DUTTILE - maggiori si sicurezza

ASPETTI DA TENERE SOTTO CONTROLLO:

• ALTA DEFORMABILITA'!
• res. gia alta con piccole sezioni che pero non risultano

• adeguatamente efficaci per LIMITAZ. FRECCE, ROTAZ., E INSTABILITA'

Suddivisione in CLASSI

• Corrispondente a profili di sez. non sono grado di sviluppare una
• CONFORMA PIENAMENTE SPAZIALMENTE PLASTICO

SEZ. COM.

SEZ. EFF.

Hanno sez. efficaci inferiore alle sez geometriche

Linee di Influenza

Sono dei diagrammi che rappresentano la legge di variazione della sollecitazione che compare in una determinata sezione in funzione della posizione del punto di applicazione di un carico unitario mobile.

• Sollecitazione (N, T, M) o reazione

Le L.di.I. permettono di capire le condizioni di carico più gravose per una struttura, prest. estremo.

Es: METODO DIRETTO - costrusico la L.di.I x punti

Mensola

- Ho una MENSOLA- Applico un CARICO UNITARIO ad un ascissa z- Voglio determinare le L.di.I xil MOM. in A (MA)

Faccio variare la posiz. della forza e disegno ogni volta il grafico del momento

L.di.I. delMOMENTO Adisegnatax punti

^{A            E            C            D}

Ma quando 1_A = 1 E

Ma quando 1_C 1_D

Ma quando 1_B

x disegnare laL.di.I. di MAriporto i valori deimom. in A nella pos.in cui ho applicato laforza

UNIONI A TAGLIO

(solo quelle in cui il bullone e' sollecitato a taglio)

• BULLONE SOGGETTO A SFORZI DI TAGLIO

MODALITÀ DI COLLASSO E VERIFICHE

Fv,Rd = ^{0.6 ftb A_res}/_γM2

[v_classi4.1, _5.6, _8.8]

Fv,Rd = ^{0.5 ftb A_res}/_γM2

[v_classi6.8, _10.9]

F_b,Rd = ^{2 · k f_tk d}/_γM2

d = min

• ^{e₁ f_tbk}/_{3db ftk}
• ^d_m, 0.25 ^f_tbk/_ftk

k = min

• ^{2.8 e₂}/_do, 1.7; 2.5
• ^{1.6 p₂}, 1.7; 2.5

GIUNTI - TIPOLOGIE

1) Accostamento di una piattezza: cordone a secco →

• a completa penetrazione
• a cordone continuo con banconote, no fusioni

TESTA A TESTA

• aT
• a CROCE

NO!

2) Cianfrinatura: taglio angolato di un spigolo; a seconda dell'angolo di taglio o alte lamiere:

• aV
• aY
• aX
• aU

STATO TENSIONALE

CORDONE d'angolo

SEZIONE dei CORD.

AR = aL

Lungh. del cordone

• Altezze della gola
• h = l(angolo inserito nel cordone)

Possibilità delle TENS agenti su AR

TENS NORM. → asse cord

TENS TANG.→ asse cord.

TENS TANG. → asse cord.

[_s TENS TANG, II asse cord. → ININFLUENTE]

PROBLEMA DI EULERO

→ EQUILIBRIO: Se applico una perturbaz ho 3 casi...

• STABILE (config finale = config iniziale)
• INSTABILE (no config finale = variazioni)
• INDIFFERENTE (config finale = config iniziale)

ASTE

(Asta de rigide e Asta locale elastica)

ASTA TESA

Eq. STAB. [M_Pa astato, Bilancio Fi]

ASTA COMPRO.

Eq. INSTAB. [M_Pa e vib. (Si aggiunge altro.)]

ASTA REALE

Eq. STAB. [M_rib < M_stab]

Eq. INSTAB. [M_rib > M_mag]

Eq. INDIF. [M_rib = M_stab]

→ CARICO CRITICO (carico euleriano)

È il carico + piccolo che mi fa raggi. una situaz. di equili. # da quella iniziale

consido Eq. INDIF. M_rib = M_stab

P_crit. = K_L CARICO CRITICO

Tensione Critica

Parto dal carico critico

Per: _cr = ^π2EI⁄_l²

Gli associo una tensione critica

_cr = P_cr ⁄ A

• Raggio giroscopico di inerzia
• i = ^I⁄_A

Sostituisco:

_cr = ^π2EI⁄_{A l²}

Sostituo:

_cr = ^π2E⁄_i²

Definisco:

λ = ^L⁄_i ^lunghezza⁄_snellezza

[A parità di sez.: + la trave è lunga + la trave è snella]

Sostituisco:

_cr = ^π2E⁄_λ2

Valore x cui la trave raggiunge lo snervamento e quindi il collasso

• tanto + E ↑
• tanto + _cr ↓
• tanto + λ ↑
• tanto + _cr ↓

E è facile x travi snelle arrivare a _cr

λ > λ_otravi snelle

λ < λ_otravi tozze

Calcolo il Mmax

Mmax = P(eo + ymax)

Mmax = Peo + Pymax

Mmax = Peo + Peo(¹/_cosα - 1)

Mmax = Peo(¹/_cosα)

cosx = 1 - ^x2/_2l = 1 - ^2l2/₈

a² = ^P/_EI

Pcr = ^{π2 EI}/_l² → EI = ^{Pcr l2}/_π²

a² = P · ^π2/_{Pcr l²}

1 - ^{P · l2}/_{Pcr l²} = 1 - ^P/_Pcr

Mmax = Mo ¹/_{(1 - ^P/Pcr)}

^{N · γ_M}/_{χ · A · fyk} + ^{My · γ_M}/_{Wy · fyk(1 - ^N/Ncr)} + ^{Mz · γ_M}/_{Wz · fyk(1 - ^N/Ncr)} ≤ 1