Processi di efflusso

CEFFICIENTE RAGGUAGLIO PER LA

= turbolento di Velocità

soprattutto uniforme

nel profilo

I caso ques

= -

di idroelectrico

potenza impianto

un totale

ah-prevalenze

prevalenze

ile geodetico

YHr-Ha

: = ,

i d Q UeAz

VeAe =

=

Al

In VeSVe

Al

A2)

invia Ha PUQH

-po

prese

HA = RENDIMENTO

M

t 8

vz

V =

perdite

visto - di

continue di

unità

Abbiamo dell'implento

legge

la perdita lunghezze

le

che T

espresse energia

con

essere

possono per .

: = =

resistenze

di questo influenzano s

di quali fattori

cerchiamo quele all'origine che .

capire sono i superficie

conto

perdite quantità di

di

di

trattato moto

di

conto generale

che tiene

bilancio delle

termine

termine delle

Abbiamo il

tiene forze

GtTT ne I

già ItM in

un : cul

ed

=

= .

di divnc

detto conservative

superficie dovuti abbiamo

sforzi

gli responsabile

la visto

forte espresse /andA alla essere

pressione forze

come

Le pressione

compaiono

essere ma e

sia

possono = e

, identificato perdite

delle

velocità di

di

termine deformaziones

dissipativo

anche continue

abbiamo che

termine all'origine

tensore

il che

compare zul

è sore

come

un carico

proprio

che e

, di

di delle chiome

attrito

conto

dove che

forze

Citrini TRASCINAMENTO

I tiene

pressione azioni AGIONE

It DI

e

Il If I

: :

objective trevere div

cost

I

: 0

: p - =

= PUitMEM

dOVe PitCMEMOMNi

-PtdtOM

EAdATIiaTiNidA

#f SiitMij

TiHj = =

= - -

-"S dXi

= -PUMPUMTPAMMAM

↑ da

I n

- Illatrici

di GREEN INCON

Do

U =

Mod

curvilinea

accesso

In A =

= PADAMSMdA

abbiamo condotte circolare

se sezione

una a come

I VO

in nome

N

& parelle i

flussi

Stesso (prop . delieve

MadA-T-MA-MEdirestente inter

a

tuho all'aventemente

Il e

oppone suo

e

~

L

Mutuppermmphomenusce free se

tende a

2

=

di

le condotte

-Se sempre

quell'atmosfere

che

CORRENTI (non

PRESSIONE

IN pressione

una

ad

significare maggiore

sono

a

che

corretteristiche ritroveremo :

fubi soremo CILINDRICI ;

· Predivedipen

ass

quindi

della flusso paraelo-

E deriva prima e

2 :

. del

costante nelle pareti tubo

e

·

fil

condotte

Caldo di (e

nelle

e = D

di quantità

della moto

bilancio di

Utilizziamo Ett

l'egne +Il

: = andremo isolare

angolo ad andretto

inclinato Dopidiche del

tubo. tubo

di prendiamo all'interno

del

consideriamo di

tratto tubo un un

sezioni

a

a e

un :

moto

a to di

delle

cardiamo

cilindretto il bilancio

Sul :

Ipotesi-l-cost incomprimibile di

acere velocità

profili sono

- Siccome i

permanente di

quantità

identici

corrente di

flusso

il

I 0

· = uscente uguali

ed

moto entrante sono

clindrico

tubo

· (aspul-MidAPMimidato

Calcoliamo PMIMAlda M

Ma 0

1

= =

=

di

calcoliamo -UTS

: "I sulla

V

calcoliamo del

(

- ortogonali moto

laterali

superficie

padan direzione

le alla

pressioni sono

I

: = .

piezometrica

P 0

= ~ Calcolate

i baricentro

nel

PeAr-Pear (pee pe

T =

pes P Cer

Ph UTIRISUAPETIR-PTIRAT-0 dove

DO-GI- Gite

he

he

UTIr(e-Ente-E

TTU

UTP/Ez-Ze)tDeTTr" T 0

T

+

0

P +

- =

=>

= =

- -

= direzione mot

= opposte

d a

UThT C

Uo e

=UTJLT

= pspinge

OT

DO] : = =

= =

ap

U visto

dove

== lo dato

che stress

del

SL abbiamo state e

che da

condotte abbiamo

=D preficemente centro delle

i perché

cresce

pe non

= =

= condotto derivate anche

simmetrie lo

di store

della annulla sannulla

asse la

e

se l'asse e

si

ma un

pareti abbiamo perché

lo sforzo

sulle pareti

massimo sulle

l'attrito maggiore

è

= andamento resistenze

lineare opposto

to velocità

: alla perché e forzo

segno una

verso

= , U

(tol

Sterzo Massimo :

= =

dati parametri

trovare

Dobbiamo corrente

anematici geometrici di

consente

che calcolores

della

espressione

un ci

e .

i coefficiente repportando

l'entito parete

rappresentate storie

lo dhe

universale storzo

cadimensionale -p

perdite sperimentole dello

di

di e)

che quantificare

a l

le cerca in In

venivano moniere

con un

corico =

di .

dinamica rifermente (

pressione pr

= co

definite fattore

dell'idraulica Il

usufruire del storici

risultanti

per x

viene

a con 8 =

=LEGEDDA

visto

di

de teorico

trovare a

Obiettivo punto

un :

: = o

MOM-OR-M-MN DA

Objective MCH vevoglio

trovere 2

: :

= IS

= solde

condizioni condizione

quando scorrimento

contorno la

pareti

al che di

vale

sulle

r)

assumere M(r non

possono 0

ro

r

: = =

=

=

=

U

+C

MIrd 0

= = =

=

- tubo circle

di

M(r) Veloce

= -D all'interno e

POSEVILLE sezione

a

DI

LEGGE un

= = due

dei

l'applicazione

studiato parabolica

dimostro

gio-trovato

di lastre

di

abbiamo

quando flussi paralleli anche

vole cilmori.

parallele soluzione

flusso che

Questo

poseule l'avevamo la stessa

legge e

piane

La nei

a un

profilo parabolico

di

di sotto flusso Cominore

rec2000

Al il e

teoricamente

modo commore

trovere solo

y flusso

il

de un per se e

e

se :

umedia

calcoliamo :

· AMATUTTE

= di

sostituisco legge

lo Dorcy

y con :

· UxUD" 6

GT

GPM

U x x

= =

=

= = =

32M29D molecolare

TURBOLENTO

-COSO : mentre utilizzando

media

ug : di

legne biloni =

e

= I per

, REYNOLDS

TENSORE DI

sperimentalmente logoritmic

trove perobico

Velocitó

Mink me

:

si più

non e

=

= tubo

resistenze

tanto

turbolento del la il

Reynolds

tengano conto tanto

delle di perche

che

bisogno a

del

Nel scobrezza

leggi della che

scobrezza

tubo lo

numero più

scrivere maggiore oppone

è

più

caso e e

dell'acque

Passaggio .

generale e

costi

· repentuno

turbolento resistenze

di

aumento

lominare

dal al turbolente

e

transizione

logzoo regime regime

- molecolare divento

allontaniamo

logsopopM piccolo

oppure m parato perte trascurabile che rispetto

più

la alle

alla a

mano mano

non

Ulino a

e

= ,

turbolente

parte

-pan viscosite

prevale

dove 10

SOMOSTRATO viscoso :

turbolento

tubi lisci-flusso

-caso : BLASUS

LEGGE X Re

RE023

316 100008

0 <

DI 2000

CON

: =

· . membro

de

: incognite presente che d

e

-210g Legge

PRANDTL-VONKARMAN 2

ricorsie

LEGGE os e

se

DI : :

· = convergente

legge

=

scobri

tubi

- caso : granulometrio

secondo

scobrezte

esperimenti calibrata materialmente

di di facendolo

dei

degli tubi della

strato diventere

incolló

sul

tubi sabbio

Nikuradse lisci scabro

tubo liscio

prese

a uno

face

esperienza a

con a

:

· , ,

, certo

l'andamento punto

conto ad aumento resistenze

teorico-pratico

esperimenti

facendo della

gli stabilizzare

quelle

differiva fino

de

che questo

un

rese aveve e compor

un poi si

si :

de tubo

diametro

differire Reynolds

temento volore

de

del di

della volore

cambiare

al alto

base del

spostare

cioe più

un

ginocchio curve

in si

,

comportamento all'aumentare

limite diventare piccolo

Reynolds

Questo dicevo più

limite

lo

Prenoti strato Quindi

di

promoti che del dello

strato

di

lo numero

legge sullo

attraverso no

no

spessore

si spiega : donne

quendo

finire all'intero

piccolo

abbastanze

di sabbia

tele di

regudds strato

grenelli

il flusso trovano

prenelli dello

che

lo

anche del

numero nella

venno riscosa

spessore a zono

è e I viscoso

si

i .

fossero aumento

quando modo

divento

limite questo resistenze

strato di

All'aumentare soltie

Reynolds

del sabbio

di

influenze granelli

più

e lo fino

numero no la .

na

meno scoprire e

.

come non ve i

a in

a

se ci

, di

quindi

turbolento metto turbolenze

di dei

la

tro di

che fenomeni

cominore fino reggiungiamo zona

Il transizione saranno

zona

è

e puro

logia o

passaggio non

una ai

c'è

turbolenze = ,

turbolento

Intermittente

fre flusso commore e

d andemento ARPA

oss DIN

:

:

Med=70 dove la

legge VELOCITÁ

e ATTRITO

uno =

segue DI

Mr

:

= 0

"logke orizzontali dipende

di turbolenze assimilabili de

quindi

linee di

rette costente

le coefficiente

Re resistenze

caso più

sono non a

In pure a e uno

e

= =-

,

e

:= -Clog(3 solo turbolenza

dipende quindi ve di

de puro