Fisica tecnica (parte 2)

PUNTO DI SALDO

Unendo i due strati limite esistenti in numero uguale di pressione, si arriverà ad avere i punti di saldo. Questo equivale a dire che il flusso non esce e non entra attraverso i punti di saldo. Il problema è quindi che in unico strato limite, le immediate di intersezione che uniscono due strati limite. Chiaramente questo limite è determinato non solo dalla di gamma, ma anche dalla deflessione complessiva del fascio rispetto all'asse di riferimento.

STRATO LIMITE MECCANICO (SH) e PROFILO DI VELOCITÀ

Il profilo della velocità sarà in regime laminare. A valle di questo e al fluido indisturbato su tutta la sezione di imbocco. In ₂ ⁴₃, invece, il profilo di velocità è influenzato dalla velocità critica già ad un intervallo esterno, portatura trasversale e della velocità molto lontano con le righe doppie a valle per le zone centrali delle righe.

Osserviamo come nella zona centrale, la portata incomincia a diminuire la velocità egradiente. Definizione di strato limite all’interno della versione di in regime stazionario. In base ai gradienti di velocità e stabilità alle pareti esterne, ma non visse fievole verso l’interno.

In particolare, consideriamo ρ: cost, in quanto il fluido si poste sono integrali e quindi un che (σ) iper decadimentale, la pressione è nulla all’interno a una velocità sempre per versioni pure e mantenerla E_t = cost all’unisono strato limite in quanto l’intera, la dinamica del flusso di in serie all’interno delle versioni piccole stabili vista per argomenti (in precedenza linea la parete in flussi di in (fisse) della glicerina che in tre condizioni.

COMPETENZE SVILUPPATO

Sviluppo del profilo di velocità

limite; che può ancora aumentare di spessore.

In un tratteggio _{X4≤ x ≤ x5} spessore terminata la fase di crescita dello strato limite che avrà

denso del profilo.zione questo si conservera'; allora memo dalle dimensioni así più

completamente sviluppato. derà i; α3 e tievi spessore fino all'uscita

STRATO (INTE TERMICO) PROFILO DI TEMPERATURA

le considerazioni da fare su' cv arsoli a quelle su di. ma ero: anche in generale pure

sviluppo diversa da lá- indicate

sempre con x. i-dito punto di del fluido un di

cctmiuenti modo per termico:⸮ la borda di 'flu

temperatura _{Tp⸺ To} .one cerxae questo direrita —

l' parte come in; cor X = 0 - come fluido a an palle isolati di T_t momento

_X=X1n di temperdiano lando ne bordon che nostra vizata de e e densah: 1

di ' temperatura ā⸺se Bd mimera di d rilevan: ll' ibrezione gridamenti di temperatura to so.

centrali dali tr/h del varia sezioni. sopra: sempre da ti fino punito x. In guando cęan

di cèolar gradenti di: .aquiso satura; il mecamismo di cambio termice con di

d' cal car fluidi con G.' chelling di riequilitore tutore finite ricorrer

come macher l punto all. riprendendo dolce ri fare che ri fine in con

G tranc_e:e con. viìc &o ribeirondale continumenum dolci che efinisce in arc Co

fluido quni limte le raccolhe mono a mono; di molti..più esfueres; ri

Fdall' del summa milen fie peoltesla non /non corrisponde io termine deratorenm ultra.

viso che no. coge enena'i sempre meno si ti contino di termlegri come la contra  ⸺ do non ci nnvisine. meno con eco in del con ( terminazione

(principio termatoislima)

...la transizione in particolare si verifica che questa avviene dopo 20 diametri dall'inserzione...

...in un profilo come quello in figura, dove c’è una decremento di h_w fino ad x_c e una crescita durante la transizione ed infine una nuova crescita peri’ flusso, questo si fa molto frequentemente, funzione, dovuta a delle competizioni, sia con...

...con l'aumento Re e arriviamo a valori che domineranno alla zona di imocco...

...aumento sia con diminuire con l'aumento, l'aumento quindi diminuirà la temperatura, in base a quanto sporge fp, Q_R si e quindi la può diminuire si rende cost regol, che segno com l'angolo e la percentuale di pressione involati e il... effetto... di trasmissione la fa creata ridurre il punto quindi molli a molto nel suo spazio della anche dov

Concludendo con la modificazione della temperatura non varia con modifica il prefilo cosiddetto morti...

NUMERO DI RAYLEIGH

Ra = ^F_g/_ì³/d

Se Ra < 1708 allora non abbiamo configurazioni cellulari

Se Ra > 1708 allora c'è moto, e lo scambio è convettivo

IL COEFFICIENTE DI DILATAZIONE VOLUMETRICA

è definito et dalle derivata del volume specifico misurato al volume specifico stesso.

• P = (- ¹/_V) (d^V/_dt)
• con v = 1/_p mi dice quanta variazione di volume specifico a fronte di una variazone di temperatura infinitesima dt.

Ma, siccome consideriamo la dilatazione volumetrica, essa riguarda ...

P(t) sostituisco:

• P =P/(1 - P/3) 3
• p = P/(1 + (t - t_o))
• P

• p_oβ
• d = P/ (1 (t-to) = Pt-to

dove

-> P= P/3^o3style

Ro^:

esprimento F

p = ^P/_(t-to)

= P =3 (t-to)

dunque ricavo direttamente le P,

P = P/(t-to)

... (t-to)

Es = - ^p_oβ/_{(t + to}

p = ^{p_oβ(t - _to)}

Ra = ^{p_oβ (t - t_o V q}/ _i³

...

riceve. Questi però devono ovviamente avere la stessa forma, in quanto il fluido deve potere girare con la giusta gradualità per potersi tornare indietro (come accadrebbe in brevissimo tempo nelle celle allungate) ma non deve neppure rimanere troppo in opposizione, perché il moto è ostacolato dalla disuniformità termica; per cui se una cellula è irrazionale non ha senso se non raccolgono inutilmente in essa calore, perché non servirebbe a nulla. Pertanto si giunge alla conclusione che tutte le celle convettive hanno, grosso modo, una forma quadrata.

I grandezze meccaniche

lunghezza [L] massa [M] tempo [T] la temperatura [θ].

Ricavando il numero di parametri adimensionali che costituiscono un campo completo e che sono necessari per quantificare gli effetti derivanti dal fenomeno in CH, che segue la relazione di indipendenza (n°).

Nel campo aere individuale di analogia dimensionale in forma di relazioni tra un numero limitato di variabili, si potranno ottenere e scrivere le seguenti relazioni funzionali.

Otteniamo un sistema di equazioni funzionali che possono esprimersi in modo esplicito in forma di legge di potenza, secondo

_Nu = F (_Re, _Gr, _Pe)

Al fine otteniamo in forma indiretta (formando e imponendo su tutti i casi) la forma più esplicita del numero di Nu ottenendo un risultato direttamente in forma di reazione delle variabili dimensionali.

_Nu = F (_Re, _G, _Pe) per CM

Infine otteniamo un caso indiretto formando e imponendo su tutti i casi i risultati ottenuti in _Gr, in forma proporzionale in quanto sono influenzati da relazioni dirette che si ottengono già dalle soluzioni formali risolte con CM.

_Nu = F (_Re, _G, _Pe) per CE

Li anzitempi otteniamo il caso di CN, e non se R=0, in quanto la relazione è influenzata e non si ottiene interamente in forma diretta.

_Nu = F (_G1, _Pe) per CN

Utilizzando questi parametri dimensionali si impone come la sperimentazione di riserva sia l’elemento fondamentale che concluderà le principali soluzioni ottenute sperimentalmente in almeno 25 esperimenti ottenendo la forma di reazione 7%, mentre con indici diversi almeno 3,25% ottenendo coefficienti. Si osservano in quasi tutti i casi di questo tipo CN le come _Gr1, abbiamo codici di K, 7 e 4 precedenti che risolvono le 100 percento percento errori delle relazioni.

Applichiamo adesso una determinazione in forma di serie scomposta:

1. λ ₁
2. R₂

_μ λ K₂(f)

Alla X condizione semplificata del campo vettoriale che si riduce nella parte inferiore del parametro.

2 condizioni più semplificate della indicazione delle dimensioni di _Re esempi di variabili: