Esercizi Tecnologia meccanica

YAINE

6,5. A5 a !

V .: 1,76.100

Vg

La materozza indicata non consente di realizzare una corretta alimentazione del getto.

Horarita = mser

=he MD 163

j

T

HoorgeNtet Tif

h herbl

+ -mramo-so i72mm

heano H l 92, 95 mm

+ =

= r

H 129

+ Hoarent ")To7 63,72

!

T

T 2

ZgHolarn =0,75

V

:r :Imbs

g192,95.10"') =7

horavite o 1-66.62

moomn

0 T

=he=l jrantlon

T

Hroreta tht hell -1e

= m

Dato che il piano di separazione delle staffe coincide con l’asse del pezzo, i rapporti tra i volumi sono:

Unsatn :?1.5

I 's Vatar 5

1,

R

"=1-r'=

Heiano l

f SP 73 mm

=

+

= ,

66,02

riI }

H 0.57

Hom")5 0.5

2

M 1,75 T

agHeiam

VeI OK

= :QBAmIsLlmIs

glso,7g-183)

A.1) il coefficiente di attrito minimo che consente l’imbocco è:

T

Sh 5-5

=3 T 150

M 31

=MeR :Q11

= :

La minima forza di laminazione su un singolo cilindro risulta:

T

3259

L T non

=BbR :27,33

= S

?= ho

hn =1.AF

=hn 5

he 155,16

220.-1,

Yf Mß

=KIY: A70: .

D 21

Wtß 1

+

,

hex hothe 9+5 6,5

=

: mmn

2 )+'

ftrl 1

15 ,16.-/1+

+ 0,11.-27,3012

par =220,51 MP .

6,5

=?" ?

Fr = A

A ,5MN

5

27,33- 2

220,51.-750. HAFN=

-parbl

A.2) la potenza complessiva è:

^

M 629

P

27, Nm

39

-Fr.L=AGOOBOb. = SS

Z 2

P 3=

Y 15/1

2. AW=1,5MW

M. =2.-62955.

=2.M.W= 183

253.

B.1) il margine di allungamento è:

Ri Kba

IImmzZt 1 2,5

=3 =

=2.5=

= Qromm (1

1

ISa

AB 63

13,

( 0,5.5)=

d S3-90 O+ mom

-a'(RitKbat)=2HT

Ritkbat)=2HT

=ZHT 360

360

360

Lo sviluppo totale risulta:

t

ltot 13,63=773,63

tAB

= 233 +250 t sonen

259 =230

Dato che la lamiera è lunga 6 metri, sarà possibile ricavare un numero di pezzi pari a:

habolo lf

a

= 5.-6000=

=

he 9600

balo

bele :

o

3 =

-hale mm

hal 5

1112.53-12?

$ 08 960

T 77901

NETANAN

B.2) il valore minimo dell’apertura della matrice è:

R 350

Rn

Fi bE 17

bE S =

750.5?.

0,33. A mn

=ksf -Ka. m

1= 5a23

=3

A.1) nella lavorazione di foratura la forza di taglio è:

AB 1,25

fo S =

1,25. mm?

20

& .

s=

=Sz =

z

2 z Z

KezKesa =

Kes = =2675

1750

Ke

. MPa

sawe 0.19

hs feswe }

0

):

)" za1Uę

fe 33

=2675. 1,25: A7N

=koAs

MeFoB 3377-123.1833= Nros

= 33,7

z

2 -

300

Vo

N a7a5grismin

= : IT 19")

ITB (20.

ZHTAZF

ZITN

W 5=B0orrdss

= : Go

Gß

La potenza di taglio è:

M

Po 16719 KW

33,7. 520:

..W:

= W=16,7

A.2) il tempo attivo di esecuzione di una singola foratura è:

/

A TAN 100-2):9.5.20- tan

o:11516o1m

:O.5.

Tm altAlte 75=

307601) 1,937 =2,1

ma

atAlte s

- . : wifw

Vf A 1,25

775.

A.3) il tempo attivo di esecuzione della fresatura è:

A =22

AO

=2,5.5=2,5. moom

2387

Vo 300

N

= grismin

=

: HT 18-3)

ITB (AB

LA =

+15+51

Th LtAlte

te A

BOSriN

203+201 ,Ss

.

) =

. 0,2

Z

Vf 2357.6.

n . .8z

B.1) per l’operazione di tornitura la forza di taglio è:

siwoo

siwko

keakee 1750

.j: ":2136MP.

9,35011

= B

79-65:

2,5

.-BA=

Rp rormo

2

2

fo fro ISGIN

=2136.0,35.2,5-

=Ko

La potenza di taglio è:

Pe 1969.300 =9376

W=9,3KW

.frVe= 60

B.2) il numero di giri da impostare per ottenere la velocità di taglio consigliata è:

V 300 aNmax

grimin 2

N =1367 =looogrierue

= K

.= HT lo

ITS (70 ")

A) i moduli termici delle parti che compongono il pezzo sono:

"1

l 70 t

IT 50'

VA mn

S 07301

71500-2.5

. 50-50=

0. IT "

o . 6

= 217OO-2.50).50-100-S

50' +

+/500-2-.50).

SA 21 S

50'- 100- 10 50-50 t

o-50t

AOO-2.50).50)-200'-SIT. .HT.

=ZLIT. AOO .HT.50'+7.

S

A

[2 (70

+ 21509-2.50) AS rm

t t 2

1 ?

T-59 O-2.501]50= 2S32

MA VA mons

= =17,53

sa =

Y

V lo mos

.=(20?? ??.zo0-gdooooo

1200-100%)=270000

T moon

t

20?.200 100.200

+ ?

3=A. A.

Mß mm

=V3=22,2

Sß

La direzione di solidificazione risulta: A => B

B) sotto l’ipotesi che la base della materozza sia interamente in contato con il pezzo, si ha:

H 8 1,5. 132= 195 mroon

B=

=

V 130' 2558 2

195- S0mm

.=ITS'H=ITj

Sn 130.-195+ 92913 m

+ 130= .'

IT

.

=ITSH ITSEIT.

Mr Vn 2555250 =27,56 mown

:

: 92393

Sy

ko 27,56=

Mn 1,33

=Mr= :

Ms M 21

.

Ycaie 1,1

+ +1,03=2,37

2

= b= 1, 33

kaul 1

-

10"=

You Vn NO

2.6. YALNE

2

: !

QIS

1.7.-1

Vo o7

La materozza non permette di ottenere un getto sano

FHAS

T

hthuch T

21300-250

HeogENte /:300

= ,77mn

Q T No

T Z Imrs

3

.S5

V ZgHorano =1.A5mI

=2 !

-JLHS,7A10Y

:

C.2) la sezione del canale di colata deve essere:

Ar 10?

1. = A

752mm:se

=Vg: A.

THFW 1010.

S-103}

Dato che il sistema è composto da un canale di colata, 2 canali distributori, 4 attacchi di colata e i

rapporti tra le sezioni sono Ac : Ad : A = 1 : 1,25 : 1,5, si ha:

AA

Sa =656,25

1,5 1,.5. 1750 m."

Ar

= =

= A

T T

SA ASA

+ :7-.656,25 -25,7mm

A.1) per il calcolo della forza ideale in estrusione diretta:

An A 1,31

Ra ??:

= =S.:

S 35

Af ="

31= 1,27

exi

=bre=b1, 53

2,27:

290-

eai =

B

=Yo Mßr

F J -G7IZON=67KN

-pAn=p/YBå)-53/IT'AO

Per il calcolo della forza reale:

1.

?4 1,92

1,31=

2+ S+1,2-b

R= bbure=

p 1-15227

+Yaffntz?.)-2oofh12+2-1,.5.10 MR.

7

o

f IT to )-101316ZN=1SMN

-pAa=p/IT.S.)-95227)

A.2) per il calcolo della forza reale in estrusione inversa:

YE = 22

200.1.12=

P &X.R

= AMP.

fapaa =p/iAãfzza/-tofzs1bogn-zszkn

B.1) per il calcolo della forza di trafilatura

2,27

An 7

bs

?=

bn o?=

= 35

Af =7

Y 172

250.9,270=

.-KeY: MPa

1,.22+1

Nte

D BE 735-

AO 37,5 rrm

=

=Bat 2 2

Lo =

7

B 17,96 mons

: O-35

.-Be= zsinS

zsind 37,5

= 0. 5 9

O 1,13

70,12 +

?, 2,12. =

=1.98 17,36

1.13-0,27-

6 0? 125,6

tars

s=%7/+Maral8.e=172/1+ ) MR.

/ IKN

12

F

=GoAr=6s IS.')-125,6(35)-ROSION=

B.2) considerando il fattore di incrudimento del materiale in lavorazione e applicando la condizione

limite di trafilatura, si può ottenere il valore minimo ottenibile della sezione finale:

7

3."

II o?

II

.

AA mosa

= Aprt 371

Af A

A ?

eV+1 =2 =

I

I

= 1

+

2

evtn 2

0,

e

.

Il diametro minimo è:

T

Da

. -21,7mm

AFFt 7.371

Sarebbe possibile ottenere un diametro di 25mm

A.1) nell’operazione di tornitura la forza di taglio è:

SNKej siNa

KoKIT 1500

: 5/":25o2MP2

9,2509

B 70-65= 2,5

2 morn

p= .-Be:

Z 2

fr kefer AN

156

2502- 0,25. 2,5=

=

=

La potenza di taglio è:

Pra fr 60 =9121

W=9,1KW

.Ve=

1567.350

A.2) la velocità di taglio risultante è:

(7

IT

TTBON T AOP

=

V = e.

=

. 0). SSomIni -->

-

A.3) affinché l’afferraggio risulti efficace, la forza di taglio massima ammissibile è:

MasM zupADqsFoA

=3 .

. z

zupAß 70

3.2,17. 27. 450.

.

fra 2=162

2 SN

z

ßf 65

2

2

B.1) nella lavorazione di foratura la forza di taglio è:

As 1,5

S = 32 = mn?

O.?.

-fzre=fo. Z 2

Ke

geowg oerinka ZSG

)"ęawg)= )."10n

-kes:kes = 5Mßr

ho

+

Fo As AZISN

9,5-

=2565.

-k. 30-103)=

M FoB 67,5

12

IS.

=

.= Nm

2 2

350 371

V

N agerirmin

=

= .= (30. la

ITS HT

. 3) 359

ZITN 2 3717=

W RAAIs

H.

= :

bo 69

La potenza di taglio è:

P 353- W

25970 =25,1KW

.=M..W=67,5.

B.2) il tempo attivo di esecuzione della foratura è:

PO

po

A 1,5. -122F 5.66

TAN -I/:95.30-tan

S.

= mm

5.66)

altAlte IltAlte

Jm 5.5

+3=

- 1,936

: s

riw =

G

- 0t

N 3717.0,2

Ve .fur

A) i moduli termici delle parti che compongono il pezzo sono:

200". 120=

VA S mons

120- 3

I.SO?. 7A

A136

: A

IT So + mi

Sa 7. /2 HHT SO

200.-120+ 175533

-120=

= oo?- I2o0'-160'/ ?

)

MA 713651 23,39 roovar

:VA= t=

175533

Sa

Vs 160? 160=

160- mn

3291752 "

So

!

= ITy som

THT 160=

S 512

153

HIGO

16

3=A. O-IGO '-I2O') '?

.SO.

Ms 7 nom

.Vs=21, Sß

V 500.

120? mmm

2

200- "

290-

IT.

.: A57301

A +

5 =

So 12915

120-200 7/12?'- (

50-200 + mn

e'/

=A. IT

E So-50)

HT.

Mo .Ve.=17,Am TBA

Quindi la direzione di solidificazione è:

ß IT

Ve He 200-

Sa 150. 3537292

m

': .

=ITy A

.

' HT 150=

Su 111919

150.-200 mi

+ IT

.

=HTDsHntWTSn=

Mr 31,55 mowwon

=Ve: Sy

To 31,55=1,37

=

:Mn Mr:

Ma

Ms 23,5

YeaIE 7 1,1 t 1,32

a

- 1.73=

b= 1,3

Mous A-1

:

You Vm 353

3,5.10" 1, Yeaiwe

Vy lot

1.

La materozza presa in esame permette di alimentare correttamente il getto

Haravita the 135 momn

= F

fT

T

Tf

Hranceete Thet humbs

= +135-20 76,57m

Dato che il piano di se