Appunti Tecnica delle Costruzioni, cemento armato - Parte 3

Trattazione elementare delle travi

Nella trattazione elementare delle travi ci sono due ipotesi comuni a tutti i tipi di sezione, che sono:

• Per le travi devi costruire una sezione che ruota e trova restando piana.
• Per le sezioni non omogenee (c.a.) è valida l'ipotesi di perfetta aderenza ^ε₁ = ^ε_c.

Acciaio

L'intersezione tra l'asse neutro e: ^ε_c

Elementi comuni nelle sezioni delle travi

Nella trattazione elementare delle travi ci sono due ipotesi comuni a tutti i tipi di sezioni che sono:

• Per le travi devi costruire una sezione che ruoti e tratti restando piana.
• Per le sezioni puoi ammettere e valido l'ipotesi di perfetta aderenza E_s = E_c.

Acciaio e sezioni non omogenee

The dots cercsperce & unladdcalcsa. L'intersezione e l'asse neutro:

• C.A.

S.L.E. e S.L.U.

Abbiamo anche 2 situazioni diverse: S.L.E. e S.L.U.

• S.L.E. - condizioni di esercizio
• S.L.U. (carico più elevato) - condizioni ultime

Comportamento dei materiali (legame costitutivo)

Osservazione: Il dominio di resistenza dello S.L.E. sta dentro (per incinti) il dominio di resistenza dello S.L.U. Come dobbiamo calcolati il dominio di resistenza? ^d_ef dominio di resistenza, verifica la resistenza nel piano retta caratteristica tensione idealizzata pressione 2gpressione negativa ^x_M ^x_c^α N = N(α) M = α_M = M(α_M)

Osservazioni

1^° punto (2) rappresenta uno settore limitato. Quando oscillo fino a questo punto ho una curvatura limite X_lim data da:

• X_lim ≈ 3.6% + 0.6% / h
• X_lim ≈ 3.5% / d

3^° punto (3) rappresenta un settore bilanciato. Quando oscillo fino a questo punto ho una curvatura bilanciata X_bil data da:

• X_bil ≈ 3.5% + 4.8% / h < X_lim

Quindi se E ≈ N 5% abbiamo una sufficiente stabilità, in particolare cercherò di valutare le bande di errore = criterio di progetto.

Posizione del III ric

Faccio la seguente riflessione: – 3.5% – % ≈ 45% 35% 35%³/₄

Equivalenza statica

Equilibrio statico:

Equivalenza: _N = _N'. Considera _N = ^N e la coppia di forze _N e ^N tale che:

• ^M_A = ^N · b

Avendo il _N posizionato in ^· a distanza b dal baricentro (polo di riferimento) e equivalente ad aver spostato la _N nel polo (precedente) diventando _N e l'altro oggetto in _N'.

Equilibrio

Considero un corpo di una trave lungo Δs. Devo scrivere l'equilibrio tra la faccia ⊗ (parte interna) e la faccia ⊗ - Δs (parte esterna):

• _N' = _N per equilibrio assiale
• _MA = ^N · b per l'equilibrio alle rotazioni intorno al punto

Rottura bilanciata

La rottura bilanciata è quella che presenta in corrispondenza lo schiacciamento del cls e l'incipiente snervamento dell'acciaio.

• _X/_0l 35‰ - 35/35‰ + 18‰ = 0,653 → _X = 0,653d

Posso dalle 6 alle 9 attraverso il legame costitutivo, che è di tipo W, espressione razionale e le seguenti: Considero una distanza 0.98_X e a questa distanza molto uno stress-block di compressione. In questo scenario ci potrebbe essere sia M che N. Considero il caso particolare in cui l'azione assiale N nulla (compressione e flessione si eguagliano, la forma bilanciata):

• M = 0
• N = 0 → C = T → 0.98_X b f_cd = A_sf_yd

Allora: A_sf_yd = f_cd · b · 0.980 · 0.653d = 0.95221b · d · f_cd

Simmetria delle barre

A doppio. A_s = 0.522 f_cd / 8ϒ_cd A_c = A_s - A_c' S_geom = Δ_s / A_c' = 0.522 f_cd / 8ϒ_cd S_geom∙100 = Δ_s∙100 / A_c' = 0.522 f_cd / 8ϒ_cd segnalino di equilibrio simmetrico di carico rispetto al l.s.

Osservazione: Le barre nella sezione devono rispettare 2 criteri (travi). Simmetria: le barre devono essere allineate. dmin ≈ 16 - 28 mm, dmax ≈ 26 mm. Osservazione: A parità di area necessaria cerco di inserire maggiori barre.