Esercizi degli Esami passati di Elementi di impianti e centrali elettriche

ESERCIZI DI:

ELEMENTI DI IMPIANTI

E CENTRALI ELETTRICHE

SCATTO

ENERGIA CREATIVA

ESAME DEL 22/02/2019

Del sistema 400/150 kV rappresentato in figura.

1. Si calcoli il regime permanente di funzionamento nel caso in cui le perdite in ingresso della linea 2.1.1. da parte 2. siano 600 kW + j 400 kVAR e la tensione del vettore 1A da parte 3. 400 kV.
2. Si valuti la corrente di corto circuito a monofase franco a terra in 1.
3. Quale valore devono avere le reattanze di corto circuito (copial) interne di AT 3-2 da parte 2 perchè presente attraverso la linea 1-2. Però il corto è il circuito sopra riportato 3-2 senza delle linee i resti autotrasformatore

SVOLGIMENTO

1. Per il calcolo del regime permanente di funzionamento posso studiare il circuito equivalente alla sequenza diretta. Calcolo dunque le impedenze dei componenti di rete riportate a 400 kV.

CIRCUITO EQUIVALENTE ALLA SEQ. DIRETTA

_Zd1⁸¹ = J ^V_nL (400 kV)² = J 26,67 Ω²

^N_celd 6000 MVA

_Zd2⁸¹ = J ^V_nL (400 kV)² = J 35,55 Ω²

^N_celd 500 MVA

Z_d1-12 = (R_d31 + J x_d31) (0,0209*) (J 0,216*) (100km) = 209 j₀ Ω²

Z_d2-34 = (J 0,4x_xx4)² (32 + j₁32_jk)

CIRCUITO ALLA SEQUENZA OMOPOLARE

Z_OR1 = Z_d + j X_d1 = j 26,67 + 15 = j 40 ΩZ_OR2 = Z_d1 + j X_d2 = j 35,55 - 2 = j 60 ΩZ_OL12 = j (X₀ + X_L0) + j L₁₂ = j (17 + 1) ⋅ 100 = j 17 ⋅ j 100 ΩZ_OL31 = j (X₀ + X_L31) ⋅ 1_L = 400² (0,21 + j 54) + 75 ⋅ 400₂ = 104,83 + j 659,27 Ω

Z_tho = Z_tho = Z_tho1 + Z_tho2 dove Z_tho1 = Z_OR1Z_tho = Z_OL12 //(Z_ZAUT||Z_OL31) + Z_OR2

Z_tho1 = j 40 ΩZ_tho2 = [ ]^-1 + j 60 Ω

Z_tho = (j 40) + (41,78 + j 460,77)

Dunque posso rielevare la corrente di punto monofase

I_GMT = _{1,1 ⋅ 3 ⋅ Em}/1,1 ⋅ 3 ⋅ 4620,583 + j 32,07 + 2 0,1233 + j (j 3)(3,9)

le non mito 11:I_GMT = 9,138 - 10,02 KA

ESAME DEL 23/03/2019

In una rete a 20 kV di MT (un gruppo) costituita da linee aeree una di esse dopo 10 km deve alimentare un impianto industriale che assorbe una potenza di 5 MW con cos φ=0.87.

1. Se scelte la caduta ricerca in lega di alluminio (χ=0.004, 1/°C) in modo tale che la temperatura massima ammissibile alla linea non superi i 70% restrizioni da termine e i 70%.
2. Se valida la massima corrente di sovracorrenti trasf. ai morsetti a 5 kV
3. Se risposta due GMT alla proposta alla fine della linea 1 e al 2, il secondo sono da porre la 2 e difesa elettrica avvenuti di gruppo trasformatori percorso

CONFIGURAZIONE GEOMETRICASOSTEGNO LINEA AEREAD_m = 1.25 mK = 0.9P_num = 100 Ω₂/mR_termica = 0,092 Ω/km

SVOLGIMENTO

ΔV = 4L*ρ_c*P + X_L*Q V_n

• P = S_HW
• Q= ^S_HW/_0.8 MVA

per la scelta esterno conduttore posso dai procedimento dr prova

• Rdlc20 = ρc 1 2cπ*D

valore vale del progetto per dell' alumino

b) Se uno dei due condensatori in serie alla linea non c’è, la

Z_d diventa:

Z_dL = _{Zd1 ⋅ Zd2}/^{Z_d1 + Z_d2} = _{(2,03∠52,6) ⋅ (2,08∠4,6)}/^{2,03∠52,6 + (2,08∠4,6)} = 1,848 ∠1,628 Ω

Dunque in questo caso può dire che Z_dL è maggiore rispetto a

quella della linea in quanto ciò elevia la potenza buttata

e quindi la funzione che funziona alla minor potenza

rimane del valore precedente, dunque non rispetto che

il valore di E_P adesso sia maggiore di quello calcolato prima

E_P = E_A + Z_dL ⋅ I_P = 246,51 ∠21,48 kV

√3|E_P| = 428,59 kV

E_φ = 4,58°

E_G = E_P + (Z_cc,m ⋅ I_P) = 253,338 + 38,223

√3|E_G| = 443,75 kV – NON è accettabile perchè è

minore del 10% alla tensione

alla

linea

calcolo adesso le potenze che sono diverse rispetto a nuovo calcolral

N_φ = 1/2 ⋅ 326,78 ⋅ 553,7,86

N_φ = (326,78 ⋅ 553,7,86)

N_φ = (326,78 ⋅ 553,7,63)

N_2φ = (326,78 ÷ 553,2,63)

N_2φ = (2,05 + 8,1)

(2,03 ⋅ 7526) + (2,08 + 8,1)

2

10

se il cortocircolo oltre due trasformatori è isolato, da questa

c → corrente di picco in indice sulla superficie eneopalacci,

e=k

I_GHT = E_m/3ωC_OR = 3JωC_ORE_m dove C_OR=C_omL

GHT = J⋅3⋅3/4, 158⋅350⋅0^e12.8km − 21kV/√3

I = 3/34A

2) Il valore della induttanza L₂, in modo tale che la corrente di

GHT sia = A ⋅ 85% capacità x = 8% di quello del carico di mutuo

Psophometr

m

X_pwL

I_GHT = E_m/((1/3JωC_OR) - Jω/2 - 1/ωC_OR)

I_GHT= E_m/(L/Gω)/(ωL/2L_C-OR-2/2JωC_GR)

S E_m

I_GHT= E_m/(1/S- Lω/(3ω²L_COR-2))

0,1⋅3/84 = 21kV/√3⋅S/J

0,1⋅38/4 = 12/24/3^{1, 158}-L3/34, 158^-2 L_{(250⋅10^-3⋅12.8)}-2

L=-0,2328

Esercizio-

Della rete rappresentata in figura si chiedino le correnti di

guasto monofase e terra in F1 e G2-

Svolgimento

Le correnti di guasto monofase a terra si calcolino dalle seguenti relaz:

Z₁=^1.1·3·E_m/_{Z1Thol F1+Zhom F1}

I_GMTG2=^1.1·3·Em/_{Z1TholG2+2Z1Hog2}

Essere dunque calcolate le impedenze di Thevenin alla sequenza

emostatica e della sequenza diretta, dunque poter fare io analizza

le stesse relazioni della sequenza diretta ed omopolare

Cirucito Sequenza Diretta

_l = 60km

|_d = 0,403Ω/km

|₀ = 11Ω/km

Z_dl=^{J V_cc}/_Nm√3202

= ^3.391_53,374Ω

J^V_cc/_5√451.12

Z_Th=_202J

_{E m}

ESAME DEL 16/07/2018

• Il regime permanente di funzionamento con 150 kV ai capi di riferimento
• Il regime eventuale di funzionamento con le forniture ai capi di altro carico che le determinate non sarà in questo trasformatore in quello di figura C
• Dal regime permanente si evince la tensione ai capi dell'altro carico e le correnti per esse aderenti

SVOLGIMENTO

Disegna il circuito equivalente della sezione diretta

Z_dR = j · 3,75 Ω

Z_cCTR1 = j0,7 · 3,75 Ω

Z_eq1 = (Z_dQ + jT_d85) · 10⁻³ Ω

Prova di verifica con correnti:

• I_C1 = 0,029 – 0,013 kA
• I_C2 = 0,066 – 0,303 kA
• I_TR = I_C1 + I_C2 = 0,0885 – 0,642 kA