Relazione climatizzazione e termofisica dell'edificio

C(∆θ C(∆θ

/α

α ∆θ Σ

) for ) for

eq eq

eff ref eq corr. φ

∆θ ∆θ

Absorban. °C

e-i,design e-i,design eq

∆θ

∆θ ∆θ S E W N Horiz. W

e,MAX e,MAX

0,56 -2,5 -5,5 -1,7 -1,1 -0,8 -1,7 -4,7 -186,5

0,56 -2,5 -5,5 -2,3 -1,7 -1,4 -2,3 -5,3 -218,8

0,56 -2,5 -5,5 -2,4 -2,5 -1,9 -2,8 -5,8 -245,3

0,56 -2,5 -5,5 -2,9 -2,7 -2,1 -3,3 -6,3 -270,0

0,56 -2,5 -5,5 -3,5 -3,3 -2,7 -3,9 -6,9 -301,5

0,56 -2,5 -5,5 -3,6 -3,8 -2,9 -4,4 -7,4 -325,2

0,56 -2,5 -5,5 -4,4 -3,8 -3,2 -4,4 -7,4 -331,1

0,56 -2,5 -5,5 -5,0 -3,8 -3,8 -5,0 -7,4 -341,1

-2,5 -5,5 -4,4 -3,5 -4,4 -7,1

0,56 2,9 -296,2

0,56 -2,5 -5,5 -3,9 6,0 -3,3 -3,9 -6,9 -269,0

0,56 -2,5 -5,5 -0,2 6,5 -2,4 -3,3 -6,3 -217,8

0,56 -2,5 -5,5 1,9 6,7 -1,6 -2,8 -5,8 -181,2

0,56 -2,5 -5,5 5,5 3,7 0,1 -1,2 -4,5 -110,8

0,56 -2,5 -5,5 7,6 2,9 1,8 0,5 -3,1 -37,5

0,56 -2,5 -5,5 8,4 3,2 5,0 1,7 -1,9 27,0

0,56 -2,5 -5,5 9,0 3,4 7,7 2,8 -0,8 88,3

0,56 -2,5 -5,5 8,0 3,9 10,4 3,3 -0,3 115,6

0,56 -2,5 -5,5 7,0 4,5 12,5 3,9 0,3 144,3

0,56 -2,5 -5,5 5,1 4,2 12,8 3,9 0,3 133,5

0,56 -2,5 -5,5 3,9 3,9 11,3 3,9 0,3 119,1

0,56 -2,5 -5,5 62,3

2,8 3,1 8,3 2,8 -0,5

0,56 -2,5 -5,5 1,7 2,3 4,1 1,7 -1,3 2,5

0,56 -2,5 -5,5 0,5 1,2 1,8 0,5 -2,5 -66,4

0,56 -2,5 -5,5 -0,6 -0,3 0,0 -0,6 -3,6 -129,7

I grafici riportati di seguito riassumono l’andamento del carico termico solare totale

precedentemente calcolato: Deta T equivalente

14,0 S

12,0 E

10,0 W

8,0 N

6,0

[°C] 4,0

eq

DT 2,0

0,0 0 5 10 15 20

-2,0

-4,0

-6,0 ore

Flusso Termico attraverso le strutture

200,0

100,0

0,0 0 5 10 15 20

[W]

-100,0 fDq eq W

FI

-200,0

-300,0

-400,0 Ore

Per la zona 2 la superficie di scambio tra zona riscaldata e zona non climatizzata è la parete verticale

interna, considerata come esposizione ombreggiata.

=0.9 MAX MAXRef

α ∆θ G /G =

July Corrections:

40° Lat

Solar (g *G ) / (g *G )

from table

eq eff ref T,sg T T,sg T

=8 °C and =11 °C

∆θ ∆θ °C

HOUR (Latitude - Month)

e-i e,MAX

h S E W N Shadowed Horiz. S E W N Horiz.

1,27 1,00 1,00 0,97

1 0,8 1,9 2,5 0,8 0,8

2 1,27 1,00 1,00 0,97

0,2 1,3 1,9 0,2 0,2

3 1,27 1,00 1,00 0,97

0,2 0,2 1,3 -0,3 -0,3

4 1,27 1,00 1,00 0,97

-0,3 0,2 1,3 -0,8 -0,8

5 1,27 1,00 1,00 0,97

-0,8 -0,3 0,8 -1,4 -1,4

6 1,27 1,00 1,00 0,97

-0,8 -0,8 0,8 -1,9 -1,9

7 1,27 1,00 1,00 0,97

-1,9 -0,8 0,2 -1,9 -1,9

8 1,27 1,00 1,00 0,97

-2,5 -0,3 -0,3 -2,5 -2,5

9 1,27 1,00 1,00 0,97

-1,9 11,3 -0,3 -1,9 -1,9

10 1,27 1,00 1,00 0,97

-1,4 16,4 -0,3 -1,4 -1,4

11 1,27 1,00 1,00 0,97

3,6 16,9 0,8 -0,8 -0,8

12 1,27 1,00 1,00 0,97

6,4 16,9 1,9 -0,3 -0,3

13 1,27 1,00 1,00 0,97

10,8 10,2 3,6 1,3 1,3

14 1,27 1,00 1,00 0,97

13,1 7,4 5,3 3,0 3,0

15 1,27 1,00 1,00 0,97

13,6 6,9 10,2 4,2 4,2

16 1,27 1,00 1,00 0,97

14,1 6,4 14,1 5,3 5,3

17 1,27 1,00 1,00 0,97

12,5 6,9 18,6 5,8 5,8

18 1,27 1,00 1,00 0,97

10,8 7,4 21,9 6,4 6,4

19 1,27 1,00 1,00 0,97

8,1 6,9 22,5 6,4 6,4

20 1,27 1,00 1,00 0,97

6,4 6,4 19,7 6,4 6,4

21 1,27 1,00 1,00 0,97

5,3 5,8 15,2 5,3 5,3

22 1,27 1,00 1,00 0,97

4,2 5,3 8,5 4,2 4,2

23 1,27 1,00 1,00 0,97

3,0 4,2 5,3 3,0 3,0

24 1,27 1,00 1,00 0,97

1,9 2,5 3,0 1,9 1,9

C(∆θ

C(∆θ

/α ∆θ Σ

α ) for

) for eq

eq

ref

eff eq corr. φ

∆θ ∆θ °C

Absorban. e-i,design e-i,design eq

∆θ

∆θ

∆θ S E W N UCZ W

e,MAX

e,MAX

0,56 -2,5 -5,5 -1,7 -1,1 -0,8 -1,7 -1,7 -20,6

0,56 -2,5 -5,5 -2,3 -1,7 -1,4 -2,3 -2,3 -117,7

0,56 -2,5 -5,5 -2,4 -2,5 -1,9 -2,8 -2,8 -144,1

0,56 -2,5 -5,5 -2,9 -2,7 -2,1 -3,3 -3,3 -168,8

0,56 -2,5 -5,5 -3,5 -3,3 -2,7 -3,9 -3,9 -200,3

0,56 -2,5 -5,5 -3,6 -3,8 -2,9 -4,4 -4,4 -224,1

0,56 -2,5 -5,5 -4,4 -3,8 -3,2 -4,4 -4,4 -229,9

0,56 -2,5 -5,5 -5,0 -3,8 -3,8 -5,0 -5,0 -259,6

0,56 -2,5 -5,5 -4,4 2,9 -3,5 -4,4 -4,4 -204,0

0,56 -2,5 -5,5 -3,9 6,0 -3,3 -3,9 -3,9 -167,9

0,56 -2,5 -5,5 -0,2 6,5 -2,4 -3,3 -3,3 -116,6

0,56 -2,5 -5,5 1,9 6,7 -1,6 -2,8 -2,8 -80,0

0,56 -2,5 -5,5 5,5 3,7 0,1 -1,2 -1,2 -0,7

0,56 -2,5 -5,5 7,6 2,9 1,8 0,5 0,5 83,3

0,56 -2,5 -5,5 8,4 3,2 5,0 1,7 1,7 149,5

0,56 -2,5 -5,5 9,0 3,4 7,7 2,8 2,8 209,0

0,56 -2,5 -5,5 8,0 3,9 10,4 3,3 3,3 236,3

0,56 -2,5 -5,5 7,0 4,5 12,5 3,9 3,9 265,1

0,56 -2,5 -5,5 5,1 4,2 12,8 3,9 3,9 254,2

0,56 -2,5 -5,5 3,9 3,9 11,3 3,9 3,9 239,9

0,56 -2,5 -5,5 2,8 3,1 8,3 2,8 2,8 174,1

0,56 -2,5 -5,5 1,7 2,3 4,1 1,7 1,7 103,7

0,56 -2,5 -5,5 0,5 1,2 1,8 0,5 0,5 34,8

0,56 -2,5 -5,5 -0,6 -0,3 0,0 -0,6 -0,6 -28,5

I grafici riportati di seguito riassumono l’andamento del carico termico solare totale

precedentemente calcolato: Deta T equivalente

14,0 S

12,0 E

10,0 W

8,0 N

6,0

[°C] 4,0

eq

DT 2,0

0,0 0 5 10 15 20

-2,0

-4,0

-6,0 ore

Flusso Termico attraverso le strutture

400,0

300,0

200,0

100,0

[W] 0,0 0 5 10 15 20

FI

-100,0

-200,0

-300,0

-400,0 fDq eq [W]

Ore

7.2 Guadagni solari interni

È possibile, ora, definire i guadagni solari interni attraverso gli elementi trasparenti dell’involucro,

legati alla presenza di due flussi:

1) Il primo legato alla radiazione solare Q si

Ne Ne )

(

∑ ∑ MAX

 MAX

( ) (

1 ) ( )

Q FA t Φ A F F F g G SC FA t

= ⋅ = ⋅ − ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅

, , ,

SI e SI e f sh g sh o T sg T e

e

e

1 1

e e

= =

Dove: è l’area lorda dell’elemento trasparente;

- A

e

- F è il fattore di forma, A /A ;

f telaio apertura

- F è il fattore di correzione dovuto a ostruzioni o aggetti esterni all’edificio; nel caso in

sh,g

esame non è presente alcuna ostruzione e/o aggetto, per cui il fattore si pone uguale a 1;

- F è il fattore di correzione dovuto ad oscuramenti esterni, anche in questo caso, si pone

sh,o

pari a 1;

- (gT,vs * GT) è l’irradianza tabellata trasmessa attraverso un vetro chiaro singolo nelle

MAX

condizioni di riferimento e funzione della latitudine;

-

Max transmitted radiation at current 238 443 443 39 600 kcal/hm²

latitude through reference glass 277 515 515 45 698 W/m² 45,12 ° LN obtained by interpolation with latitude

Reference latitude max transmitted 187 444 444 40 631 kcal/hm²

radiation through reference glass 217 516 516 47 734 W/m² 40° LN

MAX

MAX (40°,July)]

G

G ]/[τ

[τ 1,27 1,00 1,00 0,97 0,95 X/Xref

vs

vs eff

- SC: shading coefficient, dato dal rapporto tra il fattore solare, o coefficiente di trasmissione

termica, di un vetro chiaro di riferimento g (0,85), e il fattore solare del vetro presente negli

sg

elementi trasparenti in esame g (0,5); tali valori sono ricavati dalla norma UNI EN

actual

410:2000 Vetro per edilizia “Determinazione delle caratteristiche luminose e solari delle

vetrate”;

- FA (t): fattore di accumulo della radiazione solare incidente su un vetro non schermato e

e

prodotta da un impianto di climatizzazione con funzionamento costante 24 ore su 24; tale

fattore viene ricavato da apposite tabelle ed è funzione dell’esposizione, dell’ora del giorno,

della presenza o meno di schermature interne o esterne e dalla massa riferita alle varie zone;

STORAGE LOAD FACTOR , SOLAR HEAT GAIN THRU GLASS

with bare glass or with external shade 24 hours operation, constant space temperature

M Solar Time

Exposure a

2 (3)

(kg/m ) 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4 5

≥730 0,17 0,27 0,33 0,33 0,31 0,29 0,27 0,25 0,23 0,22 0,20 0,19 0,17 0,15 0,14 0,12 0,11 0,10 0,09 0,08 0,07 0,07 0,06 0,06

NE 490 0,19 0,31 0,38 0,39 0,36 0,34 0,27 0,24 0,22 0,21 0,19 0,17 0,16 0,14 0,12 0,10 0,08 0,07 0,07 0,06 0,05 0,05 0,04 0,03

150 0,31 0,56 0,65 0,61 0,46 0,33 0,26 0,21 0,18 0,16 0,14 0,12 0,09 0,06 0,04 0,03 0,02 0,01 0,01 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00

≥730 0,16 0,26 0,34 0,39 0,40 0,38 0,34 0,30 0,28 0,26 0,23 0,22 0,20 0,18 0,16 0,14 0,13 0,12 0,10 0,09 0,08 0,08 0,07 0,06

E 490 0,16 0,29 0,40 0,46 0,46 0,42 0,36 0,31 0,28 0,25 0,23 0,20 0,18 0,15 0,14 0,12 0,11 0,09 0,08 0,08 0,06 0,06 0,05 0,04

150 0,27 0,50 0,67 0,73 0,68 0,53 0,38 0,27 0,22 0,18 0,15 0,12 0,09 0,06 0,04 0,03 0,02 0,01 0,01 0,01 0,01 0,00 0,00 0,01

≥730 0,08 0,14 0,22 0,31 0,38 0,43 0,44 0,43 0,39 0,35 0,32 0,29 0,26 0,23 0,21 0,19 0,16 0,15 0,13 0,12 0,11 0,10 0,09 0,08

SE 490 0,05 0,12 0,23 0,35 0,44 0,49 0,51 0,47 0,41 0,36 0,31 0,27 0,24 0,21 0,18 0,16 0,14 0,12 0,10 0,09 0,08 0,08 0,06 0,06

150 0,00 0,18 0,40 0,59 0,72 0,77 0,72 0,60 0,44 0,32 0,23 0,18 0,14 0,09 0,07 0,05 0,03 0,02 0,01 0,01 0,01 0,00 0,00 0,00

≥730 0,10 0,10 0,13 0,20 0,28 0,35 0,42 0,48 0,51 0,51 0,48 0,42 0,37 0,33 0,29 0,26 0,23 0,21 0,19 0,17 0,15 0,14 0,13 0,12

S 490 0,07 0,06 0,12 0,20 0,30 0,39 0,48 0,54 0,58 0,57 0,53 0,45 0,37 0,31 0,27 0,23 0,20 0,18 0,16 0,14 0,12 0,11 0,10 0,08

150 0,00 0,00 0,12 0,29 0,48 0,64 0,75 0,82 0,81 0,75 0,61 0,42 0,26 0,19 0,13 0,09 0,06 0,04 0,03 0,02 0,01 0,01 0,00 0,00

≥730 0,11 0,10 0,10 0,10 0,10 0,14 0,21 0,29 0,36 0,43 0,47 0,46 0,40 0,34 0,30 0,27 0,24 0,22 0,20 0,18 0,16 0,14 0,13 0,12

SW 490 0,09 0,09 0,08 0,09 0,09 0,14 0,22 0,31 0,42 0,50 0,53 0,51 0,44 0,35 0,29 0,26 0,22 0,19 0,17 0,15 0,13 0,12 0,11 0,09

150 0,02 0,03 0,05 0,06 0,08 0,12 0,34 0,53 0,68 0,78 0,78 0,68 0,46 0,29 0,20 0,14 0,09 0,07 0,05 0,03 0,02 0,02 0,01 0,01

≥730 0,18 0,16 0,15 0,13 0,12

0,12 0,11 0,11 0,10 0,10 0,10 0,10 0,13 0,19 0,27 0,36 0,42 0,44 0,38 0,33 0,29 0,26 0,23 0,21

W 490 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,10 0,12 0,19 0,30 0,40 0,48 0,51 0,42 0,35 0,30 0,25 0,22 0,19 0,16 0,14 0,13 0,11 0,09

150 0,02 0,03 0,05 0,06 0,07 0,07 0,08 0,14 0,29 0,49 0,67 0,76 0,75 0,53 0,33 0,22 0,15 0,11 0,08 0,05 0,04 0,03 0,02 0,01

≥730 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,12 0,17 0,25 0,34 0,39 0,34 0,29 0,26 0,23 .0.20 0,18 0,16 0,14 0,13 0,12 0,10

NW 490 0,08 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,11 0,19 0,29 0,40 0,46 0,40 0,32 0,26 0,22 0,19 0,16 0,14 0,13 0,11 0,10 0,08

150 0,02 0,04 0,05 0,07 0,08 0,09 0,10 0,10 0,13 0,27 0,48 0,65 0,73 0,49 0,31 0,21 0,16 0,19 0,07 0,05 0,04 0,03 0,02 0,01

≥730 0,16 0,23 0,33 0,41 0,47 0,52 0,57 0,61 0,66 0,69 0,72 0,74 0,59 0,52 0,46 0,42 0,37 0,34 0,31 0,27 0,25 0,23 0,21 0,17

N 490 0,11 0,33 0,44 0,51 0,57 0,62 0,66 0,70 0,74 0,76 0,79 0,80 0,60 0,51 0,44 0,37 0,32 0,29 0,27 0,23 0,21 0,18 0,16 0,13

150 0,00 0,48 0,66 0,76 0,82 0,87 0,71 0,73 0,95 0,97 0,98 0,98 0,52 0,34 0,24 0,16 0,11 0,07 0,05 0,04 0,02 0,02 0,01 0,01

: mas