Sistemi Energetici Avanzati e Cogenerazione

Sistema cogenerativo - normativa

Sistema cogenerativo è un processo con cui si producono sulle effetti utili, quali elettricità e calore, a fronte di una spesa di combustibile.

E = mFHHV

SC

Qth

Pe

Logica Topping

Sistema Termo-Eu

Fumi

Pe

HRB

Qth

Scarto

La parte più energivora è usata per produrre il vapore. Il calore di scarto è usato per produrre utile per ulteriore utile.

Logica Bottoming

Forno Processi Fumi

Qth

Sistema TE

Pe

Scarto

È prioritaria la produzione termica con alta T a discapito dell’elettricità minori.

Storia

La cogenerazione nasce in maniera esplicita all'inizio degli anni '90. Da allora fino a poi l'ENEL aveva avuto monopolio della produzione e trasmissione dell'energia elettrica. Prima potevano essere effettuati impianti solo da enti rinomabili o quelli che producono almeno l’80% di energia per autoconsumo.

Negli anni ‘90 verranno assimilati a gli impianti a fonti rinnovabili quelli cogenerativi.

CIP 6/92

Decreto attuativo. Si intende per tale un impianto con un indicio energetico prestazionale intenso.

M_e = P_e / F ; M_th = Q_th / F

Rendimento di primo principio, confrontano forme di energia diverse (elettrica e termica), e non hanno limite superiore pari a 1.

M_e >= HHV / UHV può essere > 1 umesa, proprio rendimento. Sarebbe P_e + Q_th / HHV

Vanno bene per confrontare tra soluzioni con lo stesso combustibile o con rendimenti molto lontani dal limite superiore.

M_tot = M_e + M_th = Pe + Q_th / F

SISTEMA _{termoelettrico}

Se I_en = F > 0 l'impianto è cogenerativo.

La normativa si basa sul confronto tra il caso cogenerativo e il caso di due impianti separati, in termini di spesa di combustibile. Occorre quindi che F ⁼ F_p ovvero che

F_th = F_e = F* = ^{Pe + Qth}/_{Mes Mth}

I_en = ^F_e/_Mes = 1 = ^{P_e + Q_th}/_{Mes Mths}

Se M_e = M_ths allora I_en.

Sono dati dalla normativa, M_es = 0.51, M_ths = 0.30

All'epoca si usava dal referendum con esito negativo sull'energia nucleare ed era necessario installare nuovi impianti a potenza elettrica

͑_PES = ^{Q_e + 1}/_{Ef Qth} = ^{Q_e + 1}/_{Me + Mth}

Situazione di energia non le pensava. Si otteneva dal totale del giunto dimesso al tempo in stessa

E_k in ex-ante di E_k ex-post fin'evidente verificato a fine anno livello alla variabili del variabili temporali del variazion del del carico

M_TOT = M_e + M_th ⁼ M_th = M_q + 1

Sopra questo l'impianto si ottiene essi

DATO PES=0 allora M_e = 0 e M_ths > M_e = M_es

Necessità di Aure

1. Soluzione

1. In genere si usa sempre quello che per continuare la rete...
2. Post combustione

...sempre un limite superiore a...roggiamento (limite tecnologico)......c disponibile di c

• Punti di funzionamento al vaione di mic

PE

Qthm + Qth per poi vendi in reteMercato stabilito del compressore

DES = PESR

1. PT: Qth = Qth UT

Cogenerazione con ciclo STIG

Attingo un gruppo TG con iniezione di vapore in CC.

• È escluso l'uso civile del gruppo.
• Se MV all'utenza → ⟹ MS ↑ ⟺ influenza le Re in quanto espande Pe = (mm+mis)Δht = ms⋮ha + Ms/hai
• Alle stesse re mp o i MS non si compensa le prestazioni elettriche3 del gruppo turbogas e condizioni di funzionamento agitamento operazionespeculari
• Rispetto al ciclo combinato è più snello (nessun pass ms)
• Non ha un limite massimo alle MS rispetto a totale posizioni di accoppiamento tipo capdep portion^b e calida Pd curare presser m fai pure un adattamento est un impianto predesistante.

Cogenerazione con MCI alternativo

1. Calcare e simulamb MIN nutarumi è importante a libera del misi di calinos pur controdensami temperature meres.
2. In generale
3. Lo scordio a bousl e ⟹ simmid per Mildt(Pere urco selle di compera che deve essere de 50°C??)

1 tat Cr la Papa c'aderà dalle con tian 60/9 ≤.

Generalmente “MP3” le perdite si va in contropressione e quindi calati i fattori mandri.

Tuttavia nella turbina a stadi - raffreddati avviene che raffreddato il fluido che circola opere a 1-2-3 poiché il ciclo sfrutta le pale internamente si affida al medesimo/la principale MP ecc. Dal fluido in questo caso a dilatazione e delle pale calde che con l’angolo di calore espresso con pressione.

Al contrario nella turbine stadi non raffreddati esce con pressione = con calore pesato da cui il microclima ma la macchina non è il calore (MP).

Perdite esterne al compressore

• Organiche: cuscinetti, lubrificazione, resistenze d’urto. Olea rst dell’albero max = 5% Pampr.
• Di massa per trafilamenti d’aria verso l’esterno: a causa della sovrappressione interna.
• Di calore verso l’esterno: in genere trascurabili perché secce al 90% nel ventilatore al massimo.
• Filtro in aspirazione = perdita di carico t.c. P1 Patm (p.e. aumento del lavoro ai comp.).

Mp: media pesato dei due cicli 1-2-3 e 1'-2'-5'- occorre valuare l’effettivo vantaggio dell’aumento di t3 e disappio dell’aria by pasto:

Espansore

Perdite

• Di strato limite (attrito): minori di quelle del compressore che si perché sia: depressioni minori (flusso laminare).
• Di profilo e incidenza su bordo alare:

A perdita di β simile il n° di stati = minore -> consumo specifico diminuisce consistente da un punto di vista fluidodinamicaprofilo delle pale è più accentuato e la ventilazione delle venemaggiore.

Q = S T_p V₃ C_P3 A₆ (T_g - T_max) = m c c_P (T_au - T_C)

T_cu - T_C = (T_max - T_C)

φ_P = 1 - T_max = T_C

T_S - T_max = φ (T_g - T_C)

λ = ε (T_g - T_C)

m^* = λ/ε (1 - φ)

φ

B RAFFREDDAMENTO A FILO FLUIDO + CONVEZIONE ESTERNA

m_film = λ/ε (1 - M_ALL)

a panico di cp e e m^*

del ciclo

Condizioni di off design dovute alla variazione della temp. ambiente

1. TA ↗n = costβ ↗ → M ↗

β ↘ → pe TD1 ↗ → pe ↗ → pe ↗…β ↘ → peT ↗ pe ↗

1. TA ↗
2. n = cost

β ↗ → M ↗β ↘ → pe TA ↗

Varia al più lo stesso con la pompa che diminuisce il rendimento

In genere non si superano perdite del 15-20 % di P

Problema

All'anno d’/2pi, quanto condizionamento estivo si ha, il picco di richiesto è al mattina il 30, mercoledì di luglio, quando la TA è alta e il gruppo TGH ha prescritto e potenza ridotta e al contempo nell'acido appare la domanda aumentata (M ↗)

Soluzioni possibili

V Foggina: Soluzione semplice e a basso costo, usata nel 80 % dei casi, consiste nel spruzzare acqua nebulizzata all'aspirazione del compressore assicurando TA e ridotta e dal GSCO che si dissolva durante l’elaborazione (condizioni medi secche). E in acidi con acqua diò in cui quindi la turbina lavora in off-desing (midsideuse)

⇨ Fusione avanzara ne si invette molto acqua e nel tempo si appesantisserà quello necessari per la sovraccarico, reserca osmalterà in cui sensazioni (che uniforma i parametri di lavoraggio ti confrontano la fornitura depassito nei primo stadi tendi i allergio alle condizioni delle altre p …) in genere, quando la temperatura minima del neutropinx molto sulle giacce ad agg ../ tuttavia produce ed usata ti ccub ti in cui il menapie e con (del prodotte tat. Wind of ti se donno innovazioni specificii a garanzie delle vite, vi bale della macchina.

V Sistemi di raffreddamento di aria con simbolatore di calicce a superficie

Con il gruppo migliorera il costo e tempo ottimocon acqua fredda disponibile o accumulo di ghiaccio (ice-storage)prodotti durante (Per a basso costo e usato di giorno