Esercizi d'appello svolti sulle Sezioni Miste

Appello 28/09/2009: progetto connettori parziale e completo ripristino di resistenza

Resistenze dei materiali

Resistenze dei materiali: s = f_yd = f_yh < 450 / 1,15
c = f_cd = 0,85 * 0,85 f_ck = 0,4
R^a = f_y

Combinazione delle azioni

F_da G_da + Q_E2 + P + da Q_Ab + 1,21 _]n Σ ₀

Risoluzione della struttura

Secondo le convenzioni di D_EV definire la sezione a momento positivo e negativo.

Legami costitutivi

^plo - plastici
CALCESTRUZZO_EO = 0,4 f_ck⁰ Ao
ACCIAIO (_ta) Ao = f_yk = 450 N 1,05
ACCIAIO (_Arntura)_BO = f_yk = 450 N / 1,15

Progetto connettore

Progetto connettore _SO ripristino parziale di resistenza.

Consideriamo il diagramma ponendo nella stessa il rapporto tra lo sforzo di taglio in condizioni di ripristino totale e quello in condizione _Plastico di ripristino parziale di resistenza;

e ponendo al 2/3 delle ordinate il rapporto tra il momento sollecitato e quello di ripristino 0,4 Fe/f_cl. Il dominio viene approssimato attraverso un andamento lineare.

Appello 28/09/2009: Sez. Mista acciaio-c.a. progetto connettori parziale e completa ripristino di resistenza

1. Combinazione delle azioni
2. Risoluzione della struttura
3. Legami costitutivi legno-plastica

CALCESTRUZZO σ_c σ_co = 0,4 f_ck
ACCIAIO σ_ao f_yk = 450 N/mm²

Progetto connettori

Ripristino parziale di resistenza, consideriamo il diagramma ponendo nelle stesse... H = dominio viene approssimato attraverso un andamento lineare
F_ex = T₁ + T_p1
T_p = M_plF_ex nel v.c. net. = > T_ex/(v_c+n_e)
Totale ripristino di resistenza. F_ex nel v.c. net. Rid=> v_c net. = F_ex / (v_c+ne)
T_rd = min (T_uep, C_uer)
v_c = resistenza singolo connettore
P_rd = min { R_jd, R_sd, c}

Considerazioni per il progetto dei connettori

Per poter svolgere il progetto dei connettori, è necessario provvedere al calcolo dei momenti di plasticità
P_rd = min { R_jd, R_sd, c}
Prevediamo in considerazione il momento positivo cioè quello che tende a fibre inferiori secondo la convenzione di ___________________.
Calcoliamo T_max = T₀ A_p C_min = C₀ A_c

Verifica delle condizioni

Si possono verificare 3 casi:

• T_max > C_min -> Asse neutro plastico taglia da soletta e B_' da sapone a basso modulo elastico soletta
• T_max = C_min -> l'asse neutro taglia il profilo
• T_max < C_min -> l'asse neutro taglia la soletta in c.a.

Il primo caso è un caso poco frequente perché lo spessore della soletta è estremamente inferiore a quello del profilo e quindi la resistenza del profilo (funzione di __) sarà nettamente inferiore* superiore a quella della soletta in cemento armato.

Calcolo degli sforzi

Consideriamo il primo caso di asse neutro tagliente la soletta. Consideriamo adesso il caso in cui l'asse neutro taglia l'intera soletta... iavoci ad erno in caso di Momento negativo M⁺. Analogamente ai casi precedenti calcoliamo la forzione dell'ossoneutro dell'equilibrio alto traslormoorizzontale o il momento Mp dell'equilibrio altotraslazione.

Nell'andamento del momento (+ o -) influenza il valor = min. (T_max, T_m, M_uni) in caso di M⁺ ⟹ min. ⟹ T_un, M⁺ ⟹ min ⟹ C_max

Esercizio 2

Poss. Emanl Ramell CA - CA(Gh, Qh, Ah): in queste condizioni CAP è molto sensibile quindi verifico a frequenti condizioni:

Combinazione di Cores

1. Po = Gh + Qh + Ah
2. Riduzione della struttura
3. Momenti
4. Taglio
5. Verifica ad della fame del Capp considerando la fase 3

Trovo il baricentro della sezione:

AsSogg = Sg = Bs . ds = Aterne . de . wds + dt . dd . dSAsAi . wds = d - dSAsAi . wds + Ai . n . d = dSAs

Concorsi d'incavo I = Is + As . ds² + It + Ai . di²

Trovo il massimo di fumosa Mfer (fch - Gt) wn

Calcolo delle resistenze

Wc = I/Yc

Gt' = G, + HgVsufi . wn [Mfer > nd] Il concetto in cls W_d = W_u . 1,4

W_Mc | DM 86 .NTCOS W_M = E_ugrave . A_sie E_ugravew = ^S⁄_s > 0,6 ^S⁄_E

Esercizio 1

Verifica a flessione progetto dei connettori

Legami costitutivi rigido-plastici

CA/C.STRUTTO σ_sσ_c0 = 0,47 f_ck
ARMATURA ε_cσ_sσ_so = f_yk / γ_s = ⋅ η_-1,15

Risoluzione delle strutture

Schema 0. Schema 1 Non sono importanti.
Nella risoluzione della struttura è possibile notare 2 porzioni c/o proposito M⁴, ePossiamo avere in 3 casi:

1. C_max = T_max ⟹ Asse neutro plastico nel punto di contatto tra acciaio e c.a.
2. C_max < T_max ⟹ Asse neutro plastico collocato nel punto all'interno del profilo,
3. C_max > T_max ⟹ Asse neutro che taglia la soletta.

Consideriamo la sezione a-a^' ⟹ tenda le fibre inferiori, parte esterna secondo le convenzioni e Dgr

Il caso in cui l'asse neutro taglia l'anima del profilo non viene considerato poiché lo sforzo della sottile e quindi la sua area è notevolmente giustificato di quello della restante della strave. Consideriamo il caso in cui l'asse neutro taglia solo sottile _{As Cs Tso h} Cc = applicato in x_cp/₂ Cs = appilcato nel registro d'anodurin Ts = applicato nel bancamento della torre.

Calcoli per l'asse neutro e i momenti plastici

Calcoliamo l'asse neutro d, plastico, attraverso l'equilibrio alla traslazione orizzontale C_c + C_s - Tso_o ⟹ Dove: C_c = σ_so x_cp . b√σ_so x_p . b = A_o . σ_ao x_p = A_o . σ_{ao√σso . b}
Calcolo il momento plastico attraverso l'equilibrio alla rotazione M_pl = Ts . h^' = √σ_so . x_cp . d _2,55-xcp/2 ponendo h^' come bracciodella colfina h^' = -x_cp/2 – _f + A₅₅ + ₄₅ = _{2,55 – xcp / 2}

Conclusione sui calcoli

Se M_pl > M_d allora stabile. dsdsxsadpore _d quindi T_d ¢ asds sx dpds sldpe d dldsdper l'asse neutro _dl profilo _d Anandmento cds psemendnte ploeando dsd _s, _sx, _{cc cs to}e sl dsele sessemero dell' asse neutro _{sp d} sd_dlpe del venememto _np altresimo _d sere rmre Consiferando mdent l'iono _ded normale _dlpatolSupposamo _d l'o_d eperadamente sdircmnte ssmore_dlstere gmobe pnd Dell'equilibrio del penstr_dlnk calmdtrmo xp _epBelnondamento del armato _d Considerano che dimimoniamo e in c_ds ali_d Mrovenere dres concetoi pesando corporazioni dl ssidomia derele mdonentess cu _e inisro srisdosa a q rntionoe a egsad de su _{e pd} cba s fullo consceso qorndo cooixtenteuno comqueme consade plero se_dsmile _f resistenza a dorsodel singelo comnifore_{Ppd1. c}. e _{0.2f d} f_gu ccol'unico inequistao renna per_{cf d} Il calcolo degli sforzi nei nodi è del tutto analogo, soltanto che F_x = F_y = nulla, quello cresce perché siamo in caso di momento.

Esercizio 3

Affelle 30/06/2011

1. Non è necessario definire le compressioni di campo per la sollecitazione solo giu.
2. Definisco i legami costitutivi plastici sul cls dell'esseu.

σ_c = 0,45 R_ch = 0,43.50 N/m² = 21,5 N/cm²

Decorso proficito &sqrt;R_ph = &frac{350}{1,05} = 38

3. Risolvono delle terre.

Momento e taglio

Condizione: punte forano avent M_t ed H_t

σ_sx = P_c · A_c

T_max = √R_a A_e

Se TuOR > Cmo_S l'asse xcp passa nel fondo di contatto tra la soletta e l’acciaio.

Se TuOR > Cmo_S l'asse xcp passa nell’interno dell’anima del profilare.

Se TuOR < Cmo_S l’asse xcp taglia la soletta.

Semicurva l’corso] fiosofecs(s)da è il Progetto ripristino link F^c = Ncl = Nct + PRd risolvendo 'equazione coloroe Ripristino parziale di resiscrio F^c = N_cl-N_ct.Pd Fef