Appunti Costruzioni di macchine + esercizi esame prof. Citarella

• Proprietà meccaniche: modulo E = limite proporzionale carico deformazione; Sy = carico a rottura, Su = limite di snervamento; Tenacità e volume = KV energia richiesta per portare a rottura 1 m³; primo termine forzato e remanente viscosa (s(t)). Ad alta temperatura facilità de deformatione.
• Proprietà termomeccaniche: conducibilità termica λ; calore specifico c; coeff. di dilatazione termica α; transizione a shock termico ΔT ε_r un flusso termico elevato. In genere forti increm di temperatura e rimangono sotto tensione σ e si spacca.
  • ε = α ΔT deformazione per effetto termico; Se ostacolo la dilatazione.
  • ♦ σ = ^{α DT P} + ^{50 E E A}_E σ = E ε ΔT •

Materiali fragili: infragiliti e fragili: duttili al rumore della vibrazione. Nei materiali duttili il comportamento sembra tendere a manifestarsi al crescere della T.

Sono presenti nei fattori che possono portare a materiali duttili ed infragiliti: the fatti: bene temperature; parecchi d’urto e

possono far sì che l’onda elettrica non si trasmetta nel materiale; Debolezza interna come presenza di cricchi; Ambienti ad alto numero di molocole He₂; sforzo tendenz di tensione facile vele a impedire le deformazione.

Se lungo x afflusso δχ entro in = εχ>0 e ad un εχ = ez = v ex fa effetto Barson. Se lungo x y e z afflusso e carichi Sy e δχ>0 e xico che le Ex tende ad non crescere. Se δχ e tola da plasti e sopra oruzzo produrre deformazione plastica vede e prolunga rottura di legami tra atomi. La fase di creep si compone di 3 fasi

1. Attrazione iniz r(r) - fenomeno creep (t);
2. Rottura del meterial, il creep può essere considerato come una maggiorazione

I composti che mettono alte prestazioni le fibre, sono anche il campo di fra analisi carico delle fibre.

Sono costituiti da una matrice di insieme composti delle fibre. Le fibre sono un materiale fragile all'esistenza del Su ed Su. Suo de matrice fa sì che le fibre carichino le loro prestazioni evitando l'instabilità dell'unione. I composti sono materiali anisotropi, sono detti materiali ortotropi.

_Ni E_i A_i = _F A_F = _M A_M + E_F E_P A_F + A_H

= l_f (A_H + A_M P_F)

Gli spazi ordinari sono uguali al _F e V_F A_F V_K

E₁ - E_F V_F + E_M V_M + E_F V_O = (1 - V_OF) E_H

Può starci anche il carico del compasto.

Disegno mononto

A V_O = 0

L'anisotropia F e lunga x

e (e) e (e) e (e) dove E = E₁ V_O + E₂ V_O

Un materiale anisotropo possiede un matrice [e]

Note e conosco le leggi f(E, u, G)

In un sistema di riferimento di centro dell'intaglio, secondo Westergaard le tensioni distorcenti e delle carico sono esprimibili come σ_x, σ_y, T_xy = ^K_I√_2πr f_j(θ) + T_ij, dove T_j e lo stato tensionale grandi distanze f_j(θ) sono funzioni trigonometriche.

σ_x = ^K_I√_2πr (1 - sin θ/2) - 3/2 sin 3θ/2)

σ_y = ...

T_xy = ...

Possiamo avere altri motivi di sovraccarico delle carico le tensioni sono:

σ_ij 1 ^K_I√_2πr g₁⁽ⁱ⁾(θ) + K_II g₂⁽ⁱ⁾(θ)

(per una lastrina infinita β = 1) ecustioni.

K_I è assunto come fattore di intensificazione delle figlie di modo I. Possibile essere stato di:

K_I = ε_n√πε

peraltra dipol di gemmite delle fionne e sfumure il valone K₁ viene constato tramite un coefficiente β

[...]

L'intenso della gione plastica all'aio della unica zona.

definite attraverso cicli di deformazione. Il termine δ è una f(ε). Si δ si applicando una δ_m [illegible text] nel senso completo lato δ si ha un infinite...

indurre una δ₁ tale da fattispecie macroscopicamente [illegible text]

[illegible text]^{- o}

Stretta ingegneristico σ_I = P/A₀

Stretta vero σ = P/A

della segherte azione ci è lo piu momento e non quella integrata. Re la

streggeretura

n componastica (1/T₀). La deformazione sotto carico sono.

ε_σ = √T,t + ε

σ

modificare il segno di segherture

E sono [illegible text]

[illegible text] componastiche non [illegible text] pragnustiche

Obteniamo con la Rambogg-Oggoed ε e (σ/Ɛ)

modo di

sopratut dell’estesticità. B ulùeur coefficient da don disacca. Avo pointdi E v k m

[illegible text] un'anticipasione ai cick minimo [illegible text]

Un provedante si è il momento ci supira lo ato di [illegible text] morti

i tecnicha.

n comportament on ensurastasto. X mastici serai spl camni an alla tegeons i

era stoio ad un valora per Bons o stabilita nel tempo. Hardening avrano che

e amentono un valore pin alto.

I compositi[s] che magnetici della

elonga [illegible text]

acc

unovetic a tecnica Nel confining all’amore nuova e údaj seher

tipo: Softening x_b ≤ 1,12 e m > 0,2

Hardening x_su > 1,4 e m < 0,1

Su uno stesso piano si dispongono il carico e il limiti di Sines.

Sul Bellamy

conoscenza _σs = ^σ_b1/_σa = 3

[ √(σ_a0² + σ_aα² + σ_αβ²) + (σ_e - σ₁)^{2 √(σ_e - σ₁)} + α - β I_s

Le tracce della componente media I_m + σ_1m + σ_2m

Delle prove di fatica trovarono α e β.

- Uno sforzo assiale simmetrico monoranda di ampiezza 6σ_a (Alternato, monotorato e alternato)

Tuttos, α = ^√2/₃ 6σ_a α - β I_m nella σ_ae la σ_1m = 0 feca _Im = 0

α = √²/₃ σ_a(o) el limte zeri un limite di fatica

- Uno sforzo pullante dello zero presente uno asymalde

Seo σ_fmax ed σ_1m ed σ_min eürü unno

σ_m = σ_a = ^σ_max/₂ conkozine limte zeri un limita di fatica pullante dallo zero

Tutt, α = √²/₃ σ_p(o) α - β_σp (o)   β = √²/_{3 σa(o)}/_σp(o) + 1

L'incirca attraverso

Il segno per u che uno phzso marcio arbitraren in

trazioni ver a puetizzzance la resistange a fatica. Possono vedere un η dico.

Se non alfonda chaicchi aplicato lo phzso mads (euk tensori). Avranno il

confronto feltro un ¹/_η α + β I_m

Se I_m alfonde dear cochich nerd era α - η β I_m

Le phozz bernod

L are bindi a retumpin fer I_mx = 0