Riassunto esame Laboratorio in Tecnica delle costruzioni, Prof. Capozucca Roberto, libro consigliato Tecnica delle costruzioni: la trave in cemento armato, Roberto Capozucca

Resistenza del cls

f_ck = 0,83 R_ck Resistenza cilindrica caratteristica

f_cm = f_ck + 8 [N/mm²] Resistenza cilindrica media

E_cm = 22000・(f_cm)^0,3 [N/mm²] Modulo elastico istantaneo secante

ν = 0,20 coeff. di Poisson

α = 10^-5 °C^-1 coeff. di dilatazione termica

f_cd = 0,85 f_ck / γ_c Resistenza a compressione di calcolo

γ_c = 1,5

Resistenza dell'acciaio B450C

f_yk / f_ym = 450 N/mm² Resistenza nominale allo snervamento

E_s = 2,1 x10⁵ N/mm²

Principi del calcolo agli stati limite

Le NTC2018 prevedono il metodo semiprobabilistico agli stati limite basato sull’impiego dei coeff. parziali, applicati alle azioni e resistenze di valori imponibili probabilistici.

I stati limite sono:

• SLU – Stato limite ultimo a cond. di massima capacità portante
• SLE – Stato limite di esercizio riferito all’utilizzo e durabilità della struttura

Metodo “n”

Utilizzato per la verifica delle tensioni delle sez. in C.A. in cond. elastiche.

Per l’analisi degli stati tensionali si definisce l’equivalenza tra azioni indotte interne e tensioni:

F_c = ∫_Ac σ_c dA_c F_s = ∫_As σ_s dA_s → ∑ m_k F_sk A_sk N = ∫_A σ dA M = ∫_A σ・y dA

Non è più valido il P.S.E. per le sezioni fessurate.

Ipotesi principali

• Validità della legge di Hooke
• Sezioni si conservano piane durante la deformazione
• Sola la struttura compressione rimane reggente
• Distribuzione delle tensioni è lineare
• Perfetta compunenza delle deformazioni tra acciaio – cls

Resistenza del C.A.

f_ck = 0.83 R_ck Resistenza cubica caratteristica

f_cm = f_ck + 8 [N/mm²] Resistenza cubica media

E_cm = 22000·(f_cm)^0,3 [N/mm²] Modulo elastico istantaneo secante

ν = 0.20 coeff. di Poisson

α = 40·10^-6 °C^-1 coeff. di dilatazione termica

f_cd = 0.85 f_ck / γ_c Resistenza a compressione

γ_c = 1.5

Resistenza dell'acciaio B450C

f_yk / f_ym = 450 N/mm² Resistenza nominale allo snervamento

E_s = 2.1 ⋅ 10⁵ N/mm²

Principi del calcolo agli stati limite

Le NTC 2018 prevedono il metodo semiprobabilistico agli stati limite basato sull'impiego dei coeff. parz. si applica alle rez. mine resistenz di lavorazione apparentemente probabili.

• SLU - Stato limite ultimo e cond. di massima capacità portante
• SLE - Stato limite di esercizio, riferito all’utilizzo e durabilità della struttura.

Metodo "n"

Utilizzato per la verifica delle tensioni nelle sez. in C.A. in cond. elastiche.

Per l'analisi degli stati tensionali, si osserva minor violenza traazioni il colde entrambe tensioni.

Σ_Ac σ_cd dAF_s = ∫_Gs dS dA → ∑_k ã_gsk A_sk ∑ N = ∫_G dA M = ∫_G · y dA

Non è più valido il P.S.E. per le sezioni fessurate.

Ipotesi principali

• Validità della legge di Hooke
• Sezioni si conservano piane durante la deformazione
• Sole a trazione compresso rimane reggime
• Distribuzione delle tensioni è linare
• Perfetta compeneza delle deformazioni tra acciaio - cls

Sulle base delle ipotesieq. di congruenza legge di Hooke per E.L.E_s = E_c{E_s = E_s E_s E_s} => {E_s = Gs/E_c}

n = coeff. di omogeneizzazione

Quindi l'area di acciaio A_s ha un diverso peso dell'area di cls A_c, ovvero l'area di cls equivalente A_{c,equivalente} = n A_s.

(Lo stesso per il momento di inerzia I_{c,equivalente} = n I_s)

Definendo l'area ideale A_u,c = A_c + n A_p

Elementi semplicemente compressi

Elementi semplicemente compressi (sollecitazione di forza normale semplice).

In un elemento in C.A. sottoposto ad una forza sollecitante N applicata nel baricentro della sez. resistente il CLS A_u,c = A_c + n A_s.

Per l'eq. della traslazione N_c + N_s - N = 0 => δ_c A_c + GsG_c (A_c + nΣA_s,i) = N