Esami svolti Acciaio

Acciaio

Acciaio S355
bulloni 8.8
Lamiere l max = 6.00 m
Tr = 180 kN

Carichi

q1 = da definire
q2 = 2,20 kN/m²
q3 = 1,00 kN/m²
Progetto = 2,3 kN/m
SLV = 3,45 kN/m

Reggenti:

• Travi secondarie + principali
• Colonne

diagonali
Unioni secondarie - interne
nodoi xc

Acciaio

Acciaio S355
bulloni 8.8
NONSOCARICHI g₁ = da definire q₂ = 2,20 kN/m² q₃ = 1,00 kN/m²
Progetto = q₂,3 kN/m
Regolare

• Travi secondarie + principali
• Colonne

Laminero l_max = 6,00 m
Tru 180 kN
SLW = 3,45 kN/m
Diagonali
Unioni sconosciute - IPN
MODI N°
g_k = LG spessore 1mm
US di Riempimento
p_LG = 0,13
p _US = 0,44
p = 0,05
g_k = 1,62 kN/m²

Combinazione delle azioni

- combinazione delle azioni
Fd_max = 1,3 g_k + 1,5 q_k + 1,5 q = 11,41 kN/m²
Fd_min = g_k + 2,8 f₂ = 3,38 kN/m²
ΔFd = 8,03 kN/m²
SLE Fd_max = 7,82 kN/m²

Schema lamiera grecata

- schema lamiera grecata
- modifica la ripartizione
g_k14
F_dmax = kN/m
y₂ = 1,25 g_k - 22,82 kN
y_k = 16 kN
Schema trave secondaria
5,6 kN
22,82 kN/m
5,3
5,660,4760,476
6,04 kW
69,47 kW

Verifica a momento plastico

Verifica a momento plasico
Med = 80,13+ (0,40·5,3²) /8 = 81,60 kNm
Med = wpl-fyk / γMo = 368·10³·275 / 1,05 = 95,88 kNm > Med ok

Verifica a taglio

Verifica a taglio
Vrd = Avfyk / √3 γMo = 289,42 kNs > Vsol ok
Vrd = 66,87+1,25 = 67,13 kW

Verifica di rigidezza

Verifica di rigidezza
Sed₁ = l / 250 = 21,2 mm
Sed₂ = l / 300 = 17,7 mm
Sed₁ = 5 pkt / 384 ETF = 19,66 mm < Sed₁ ok
Seol₂ = 10,68 mm < Sed₂ ok
H = 80,13 kNm
Wpl,min = 80,13·1,05·0,6 / 275 =
Wpl,min = 306 cm³
IPE 240
Wpl = 366 cm³
Ix = 3894,6 cm⁴
Av = 19,14 cm²
EP = 0,31 kNm/m = 0,40 kNm/m
ϕSE = 1,25·7,82 -1,6 = 15,64 kNm/m
= 1,25·4,1·0,6 = 8 kNm/m

Trave principale di spina

Trave principale di spina
84,8       123,06       123,66
M_ed = 136 kNm
V_ed = 123,06 kNm
W_pl = ^{137 · 106 · 1,05}/₂₄₅ = 523 cm³

Verifica momento
M_ed^W/ρ_Rd = 164,6 kNm > M_ed

Verifica taglio
V_ed^Mpl/ρ³ρ_Rd = 388,37 kN > V_ed       V_ed = 466 kN

Verifica di snellezza
λ_d1 = 6,4 mm
λ_d2 = 5,3 mm S_ed1 = 6,45 > λ_d1       S_ed2 = 1,58 mm < λ_d1
S_ed2 = 2,34 mm < λ_d2

Centro ruota

Centro ruota
Fn = 150 kN
α = 49,52°
N_ed = 231,06 kN (trazione)
2L 60x60x6
A = 991-2 = 1382 mm²
A_netto = 1280 mm²

Predimensionamento
N_ed = A₀f_uk γ_M1
N_ed = (0,9.1280-295) / 1,05= 301,7 kN < N_ed

Colonna

Colonna

• Direzione centro velota

N_el = (123,06.2) + (8,64.3,2) = 250 kN
ρ = 0,8
l = 375 cm
HE240A
X_c = 0,995
N_ed = A * f_yk / γ_m0 = 160,8 kN
2) struttura non controventata
F_H 250N
N_ed d 3,75 m
l = 375 cm
M_pile = 25,375 · 94/kNm
F_nsw = 300
F_{in colonne} = 300/12 = 25_{su colonna}
N_ed = 250 kN_{β = 2,2
Scelta del Profilo}
HE240A
A = 7680 mm²
W_pl = 745 cm³
6_maxmin - N_ed - M_ed ≤ R_yk
_______ A ________ W ______ W_pl
= 250000 - 941063 _______ ≤ 275
____ 7680 ______ 745·108³ ___ γ_mo
+ 32,56 + 126,2 = 158,76 ≤ 261 _ok
λ_max = (2·375)/6 (γ_mo) = 137,5 - X_c = 0,2842(82) → X_c = 0,5658
M_eq = {0,75M_max ; 1,3 ^-M}
0,6 ·¹_{no unico =>Cno}
N_CR = Π²E I___ 2363,96 kN_(β)Nome___ Ned___ R_yk ___ λ_c R_yk A
6_maxmin ________________ + ________________
0,432 (0,219) + 0,398 (0,361)_{Meq γmo/cA} + __________ _______ ___________________ ≤ ___{verifica a _______ _______}

Unione bullonata

8887 Unione bullonata
d = 190,4 mm
bulloni M16
classe 8.8
rondelle = 32 mm (2 * 16)
l = l₁ = l₂ = 30 mm
ρ = ρ₁ = ρ₂ = 30 mm
limiti e₁ > 1.2d_o = 30 / 17 = 1.76 > 1.2 ok
p₁ > 2.7 hd_o = 50 / 17 = 2.94 > 2.7 h ok
F_vd = √(F_y² + F_x²)
F_vd = 33.40 kN
F_y = 61.53 = 20.5 kN
F_x = 61.53 * (3.1 + 3θ)x = 26.43 kN

- Tranciamento (Ft,blk) (1.5.7)
F_ved = (8.6÷800.A_v) / 1,25 . 2 < 120,58 kN > F_ed
n. giorni di taglio

- Aflollamento ultimo secondario
t = 6,2 mm
F_ved = (k.x.Ftk.d².t) / 1,25
_Fved = 250 . 0,588 . 430 . 6,2 . 16 x = L_{e, min} / 360 (i . ^{do - 1,7} / _d0)
L_{a, min} (x . L₁ / 360 - 0,45 . k = min (2.8/ d₀)
F_ved = 40,13 kN > F_ed = 33,7 kN an

- Rofollamento secondario
F_ved = (2 . 0,588 . 430 . 86 . 12) / 1,25 = 79,6 kN > F_ed ant = 12 mm

- strappo fi ddale
Vell_red = a² / 1,41^1/2 + 1,23 / 4 φk^1/2
Vd = Ved / 2
Ved = Ved / 30,16 < Vell_red < 61,2

Verifica sezioni ridotte

Verifica sezioni ridotte
I_netto = 2 ^(60³·6)/₁₂ - 2 (6·17.5²) = 3076000 mm⁴
W_netto = I/4 = 3076000/80 = 38450 mm³
σ_max = M/W = 2405823/38450 = 62,57 N/mm²
τ = V/A_int = 61530/654 = 91,08 N/mm²
σ_id = √(σ² + 3 τ²) =174,5 ≤ 220 N/mm²

Unione controvento

Unione controvento
e = 36 - 19,3 = 16,7 mm
Fy = 231₃ = 77 kN
Fx = ^{231.000 x 16,7}/₁₀₀ = 38,6 kN
Fed = √(Fy²+Fx²) = 86,13 kN
Ned ≈ 231 kN
P = 50
bulloni M16 classe 8.8
Fvrd = ^{96-800 x 1,57}/_1.23 = 120,5 > Fed
P_brd = ^{k x f_tk x d x t}/_γM2
P_brd = ^{2.1 x 0,47 x 430 x 16 x 12}/_1,25 = 74,5 ➔ prendo 70 x 20 x 6
P = 50 ➔ ^{967 x 2.1 x 1,30 x 16 x 12}/_1,25 = 106,2 > Fed
t = 10 ➔ P_brd = 88,5 > Fed
e = 40 ➔ α = 0,84 ➔ P_brd = 103,5 kN > Fed

- Verifica profilo L o trave
N_Rd = β λ A t_w
β = ^0,2/_2,5, S,64 + α,5 = 0,53°
N_Rd = ^{9,535 - 7M,430}/_1,25 = 130,8 kN
^p₁/_do = ⁵⁰/₁₇ = 2,94
augiori → 130,8 = 261,7 >
Anetta = 813 (17,6) = 7M
N_Rd = 261,7 > N_ed

Trave F₅ ottobre 2021

1) Trave F₅ Ottobre 2021
Allineo
1 trave secondaria
1 m principale
Collegamento colonna verifica nodo X⁺
1,80 m
1,80 m
1,80 m
5,40 m
3,60
1,80
g_d = 1,48 kN/m²
g_d = 2,10 kN/m²
q = 3,60 kN/m²
F_H = 170 kN

Allo SLU

allo SLU
Fd_max = (1,3 · 1,48) + (4,5 · 2,10) + (4,5 · 3,60) = 9,60 kN/m²
Fd_min = 1,48 + 0,8 · 2,10 = 3,16 kN/m²
ΔFd = 6,44 kN/m²

Allo SLE rara

allo SLE (RARA)
Fd_max = 1,48 + 2,10 + 3 = 6,58 kN/m²

Trave secondaria

a) Trave secondaria
Feromax = 3,16
q_b = 1,60 · 6,44 · 1,80 = 13,91 kN
q_b= 6,26 + 13,91 = 20,17 kN
γ_b = 20,17 · 4,80² / 8 = 58,10 kNm
∀ Med < Med&MPRel; = 20,17 · 4,80² / 8 = 58,10 kNm
W_pl = Med · γ_k / f_yk= 58,10 · 10⁶ · 1,05 / 275 = 221,80 cm³
S275 → scelgo IPE 220
W_pl = 285,4 cm³
* peso proprio = 0,26 kN/m²
I_x = 2741,8 cm⁴

- Reazioni + peso proprio
FMed < Med
FMed · γ_k - 1 → Mrd = W_pl · f_yk / γ_Mb = 285,4 · 10³ · 275 / 1,05= 74,74 kNm

- Verifica o taglio
Ved ≤ 1
Vlad = Av. Ryk / √3 γ_rd = 1298 . 215 / √3 1,05 = 196 kN
Velad = 49,22 kN
Av. = 220.5.9 = 1298   Ved < Ved verifica

- Verifica deformabilità
_D = 6,58 . 1,25 - 1,8 = 1_H 1,80 kN + 0,26 = 15,08 kN
γ_A = γ_B = 36 ^{. . .} 74 kN
δ₁ = 5/384 . 16⁴ = 5 . 15,86 . 14.86⁴
I = 384 . 200⁰⁰⁰ . 2791, 8.10⁵
17.66 mm
S _rd = 4,600²⁴⁰ = 149,2 mm
2₅₀
δ₂ = 17.88 . 6.35/15.66 = 8,943 mm
S _rd = ² 4 600 . ⁵⁰⁰ S ² = S _rd verifica
300
16 mm

Trave principale interna

2) Trave principale (interna) Med
---------------- ---------------- F                    F = 49,22 . = 98,24 kN
5.10       AA
γ_A = γ_B = 98 . 14 kN
Med = 177,20 kNm - (98,44 . 180)
Sceglgo IPE 200 = WFmin > Med ^{. . .} 17.20 k^N (p)
Med. F . Trave
W_{Fin min} . Med. . Fttro
Wx . Ix = 86.1 x 2cm⁴ . 275
Ax = 11.46   II x&sup> 11,46 9 _cm⁴
Q _rc = 0,4 91 kN/m. . retrieved . 276

- Verifica a momento flessore
Med ≤ IMrd = 210,65 kNm
1,05 Med 1 × Med. verifica
Med = 49. a. 315 ^{. 0 . 9}
M23 = 4.43 × 3 . 49. ≈ 177 . 20
Med. ^{149,.25 kNm}

- Verifica a flessione
Ved ≤ 1 → Ved = Av . fyd / √3 . 1.05 = 3081.275 / √3 . 1.05 = 465 kN
Ved = 100,16 kN
Ved < Vrd verificate

- Verifica a deformabilità
Σ (P . l_s² / 2 . E . I ) ( l_s - l₀ / 2 . α )²
Σ₁ = Σ³ 14,21 mm
Σ₂ = 21,6 mm
Σ₂ = 14,21 mm
Σ₁ = 14,21 Σ₂ = 14,43 mm
S₁ < S_ad

Risolvo arco o cerniera

- Risolvo arco o cerniera
FH = 140 . 1,5 . 1,40 . = 140,25 kN
ARCO a 3 cerniere
49,22kN
14,25kN
ΣM(A) = 0
y_B = 5,40 - 14,0,25 · 2,30 - 49,22 · 3,60
y_B = 118,52 kN
y_A = 69,3 kN
y_A = y_A cotg α
69,3
Cosα y_A = 102,56kN
N = 135kN
Ned - PhiAmma = Ned - Phi fy,kfsd = 135,000 · 1,05 = 515,14...
N_ed = 135 kN (di compressione)
Ʃm_a = 0
Y_B = 5,40 - (148,25・3,30 + 73,83・3,60)
N_BC = 153,69 kN
X_B = Y_B ・cotg β = 73,57 kN
Y_A = 64,1 kN
ecc.asseA
N_BC = 163,26
A
163,26・10³・1,05
A = 6,91 cm²
A = 1382 mm²
l = 3,60
268,14
42,51
N_d = 163,26kN
N_d = X A F_yk / γ_Mo
A = 1241 mm² -> L 60x60x6 -> = 1382 mm²
l = 3,60 / cos(42,51) = 4,88 m
β = 1
λ_x = 3,08 -> troppo alto
λ_x = λ_ux / λ_cr = 132,97 / 86,81 = 1,53
grande L 120x120x10
λ max = 488 / 3,67 = 132,97
L 100x100x8 -> λ max / λ 2,06 = 159,5
λ_x = λ_max / λ_xi = 159,5 / 86,81 = 1,87 alto

Colonna B2

Colonna B2
Arco di influenza
F_hr = ^{470•1,10•1,5} / ₉ = 31,2 kN
2 principali → 2 • 100,16 $
2 secondarie → 2 • 49,22 $
N_ed = 298,66 kN
nella direzione controventata
Direzione NON controventata
β = 2,2
l = 3,30 m
Direzione controventata
β = 20,8
l = 3,30 m
N_brd < N_bd
λ₁ = ^β•l / _imin = ^0,8•3,30 / _3,02 = 0,87,4
λ = 1,007
χ_₁ (<27,5) = 0,86,81
χ = min {χ_₁, χ_₂}
χ_b = 0,5956
Χ_c = 0,5357
❯ pseudo dei
N_brd = ^{χ_c•A_e•f_yk} / _γco = ^{0,5357•2530•245} / _1.05 = 356,95 kN

Analisi elettica non controventata

2) Analisi elettica NON CONTROVENTATA
N_ed = 298,76 kN
F_h = 31,2 kN
β = 2,2
l = 3,30 m
N_ed = 298,76 kN
M_ed = 103 kN/m
SCHEMA profilo
HE 120AA = 2530 mm²
W_pl = 106 cm^3
N_ed/_A + ^M_ed/_W ≤ ^f_yk/_ym0
= ^298.760/₂₅₃₀ + ^{103 . 103}/_{106 . 10³}
= 118,18 + 974,70 = 1089,77 > ^f_yk/_ym0
NON VERIFICATO

HE 200AA = 5320 mm²
W_pl = 289 cm³
σ_lim^min = ^298.760/₅₃₂₀ + ^{103 . 103}/_{389 . 10³} = 320 > ²⁷⁵/_1,05 = 261,90
VERIFICATO

HE 240AA = 7660 mm²
W_pl = 675 cm³
σ_lim^min = ^298.760/₇₆₆₀ + ^{103 . 103}/₆₇₅ = 191,50 < 261,90
VERIFICATO
λ = β . l= ^{2,2 . 3,30}/_10,05 = 72,24 J = ^72,24/_86,81 = 0,83
χ_b = 0,7061
χ_c = 0,6437
N_cei = ^{π2E I}/_{(β l)²}
= ^{π2 . 210000 . 7643 . 104}/_{(2,2 . 3,30)}² = 3052 kN
Non verifica sopra prima colonna inferiore
σ_lim^min = ^{N_ed . T_m}/_{Xc A . fyk} + ^{M_ed T_m}/_{Wpl fyk} + ¹/_{(1 - ^Ned/Ncr)} ≤ 1
Mex = Mex1,3 kN; 0,75 μmax
M = 103.1,3 = 67 kNm
0,75 . 103 = 77,3 kNm
Npl = Npc = Ncs
0,230 + 0,485 = 0,715 < 1 verificato

Profili e collegamenti

trame secondarie ➝ IPE 220
trave principale ➝ IPE 330 ➝ a1z z=1
anime(330) = 7,5 mm
IPE 220
anime = 5,9 mm
hmax = 146 mm ➝ h = 140 mm
17,6 = 17,62
ϕ ➝ boccolini M16
limiti
e1/d0 > 1,2 ➝ 2,05 > 1,2
p1/d0 ≥ 2,12 ➝ 2,94 > 2,12
F_Ed=√F_y²+F_x²
F_Ed=√16,41²+16,22²=23,04kN

* Verifica dei bulloni a re
F_vRd=0,6 .8_cc .154_vRd=F_ub=1,25 .2=120,58kN
F_Ed<F_vRd

* Verifica e par alla squoiette
_bRd = k _v f_yk d . t _yb
e=e₁=e₂=35 mm
f= p₁ =p₂=56 mm
e=2
F_bRd=^{2.42 .0,686.43}⁄_1,25=91KN
F_Ed<F_bRd
α= .1