Prove meccaniche in sito - Parte 2

Prove CPTU e interpretazione dei terreni

Di rilievo è dato all’inerzia, quando in una prova di acqua ci possono essere possibili perdite di saturazione durante l’infrazione soprafalda.

Possiamo riconoscere i tipi degli strati attraversati in questo:

• Terreni granulari: C.D. ⇒ Δu = 0 ⇒ u = u₀.
• Terreni coesivi: C.N.D. ⇒ u = u₀ + Δu (uniforme veloce).

HPF conosco l’altezza della falda, approssimazione dovuta alle C.N.D. (c ⇒ ∞).

Esistono dei terreni di transizione (sabrei incorsi nei cunei):

• Se u ≅ u₀ ⇒ prevalenza di terreni granulari.
• Se u ≅ uso ⇒ “ ” “ ” coesivi.

Gestione della batteria di aste

Gestione: se la batteria di aste è escludata, la profondità investigata z₂ è numero delle lunghezze impresse L.

Se profilo è tutto uniforme ottenuto assumendo z = 1, e tralascio per alcuni aspetti della verticalità.

Per profondità di prova z > 15÷20 m è opportuno l’impiego anche meno diretto di aspetti interstratii abbandonati strettamente, per la misura di eventuali deviazioni dalla verticale.

Sperimentando questi tipi di prove si ottengono profili continui di q_c, f_s, FR = q_c/f_s, Δu solo con prove CPTU.

Si hanno informazioni su:

• Profilo stratigrafico.
• Caratteristiche di resistenza e rigidità in terreni a grana fine ⇒ c_u, E_u, G₀.
• Coefficiente di consolidazione in terreni a grana fine (CPU) ⇒ c_v.
• Caratteristiche di resistenza e rigidità in terreni a grana grossa ⇒ D_p, u_p, Extra, G₀.
• Velocità di propagazione delle onde di taglio e V_s.

N.B.: durante l’infrazione in terreni raggiungibile e riconoscenza di instrukura guincialla, per relazioni per curve post fido che esessa interazione ma non di affidamenti; si sia detto una stroma approssimata.

Le caratteristiche di resistenza e rigidezze si valutano meglio in altre prove, oltre prove del carico su piastra, prove promontorio e prove geofisiche.

Indicazioni stratigrafiche

Si possono avere indicazioni stratigrafiche a partire da:

• q_c > 2 MPa ⇒ andamento irregolare ⇒ terreno granulare.
• q_c < 2 MPa ⇒ andamento regolare ⇒ coesivo.
• f_s ⇒ basso numeri limitato di coalteccion ⇒ granulare.
• f_s ⇒ alto ⇒ contato continuato (aggrestice terreno) ⇒ coesivo.

Di rilievo e stia alla superficie, quando in una faglia di apertura ci possono essere possibili perdite di saturazione durante l’infissione soprafalda.

Possiamo riconoscere i tipi di suoli attraversati in quanto:

• Terreni granulari: C.D. ⇒ Δ = 0 ⇒ u = u₀.
• Terreni coesivi: C.N.D. ⇒ u = u₀ + Δ (uniforme veloce) HP.

Conosco l’altezza della falda, approssimazione dovuta alle C.N.D. (Assi).

Esistono dei terreni di transizione (sabbre limose) in cui:

• Se u ≅ u₀ ⇒ prevalenza di terreni granulari.
• Se u ≠ u₀ ⇒ ″ ″ coesivi.

Generalizzazione

Se la batteria di aste è inclinata, la profondità investigata z, è il numero delle lunghezze assunta L.

Se perforo è tutto seminato, ottenuto assumendo z = 1 e tirando per ogni astone della verticale.

Per profondità di prova > 15 - 20 m è opportuno l’impiego di punte coniche a coppie attenuator marchiabilità per la misura di eventuali deviazioni delle verticale.

Superpianto questi tipi di prove si ottengono profili continui di q_c, f_s, FR = q_c/f_s, u, Δ solo con prove CPTU.

Si possono informazioni su:

• Profilo stratigrafico.
• Caratteristiche di resistenza e rigidità in terreni a grana fine ⇒ c_A, E_v, G₀.
• Coefficiente di consolidazione in terreni a grana fine (CPTU) ⇒ c_v.
• Caratteristiche di resistenza e rigidità in terreni a grana grossa ⇒ D_r, u/p’ E/E G₀.
• Velocità di propagazione delle onde di taglio e V_s.

N.B. Durante l’infissione in terreni raggiunge le condizioni di rottura, quindi, le relazioni l’asfalto non può fare estrarre allerta l’altezza ma non si affidanti; si sta solo nel sistema approssimata.

Le caratteristiche di rigidità si valutano meglio in altre prove, il tipo di prove è calcolo un punto in prova promente, le prove geognostiche.

Si possono avere indicazioni stratigrafiche a partire da:

• q_c ⇒ > 2 MPa ⇒ andamento irregolare ⇒ terreni granulare.
• q_c ⇒ ⇒ regolare ⇒ coesivo.
• f_s ⇒ basso numero limitato di contatto ⇒ coesivo.
• f_s ⇒ alto contatto continuo (aderenza terreno) ⇒ coesivo.

Nei terreni a grana grossa si hanno profili irregolari di q_c con picchi elevati e valori medi < 2 MPa, nei terreni a grana fine invece si hanno profili regolari e lisci di q_c con valori medi > 2 MPa.

Stato di consolidazione

Si hanno informazioni anche nello stato di consolidazione:

• Profilo linearmente crescente e σ’_c0 al p.c. → terreno normalmente consolidato (NC).
• Profilo costante con μ_m e σ’_c0 al p.c. → terreno sovraconsolidato (SC).

FR è basso nei terreni a grana grossa e alto in terreni a grana fine.

Si hanno comportamenti diversi in funzione di γ₀i per valori con c₃ << c_c.

Nel terreno granulare c’è una rapida dissipazione di Δu.

Nei terreni coesivi, invece, la dissipazione è istantanea.

Robertson e Campanella

Per la sabbia si hanno alti valori di q_c e bassi di FR, man mano che si accende il granulometico diminuisce q_c e aumenta il valore di FR.

Terreni coesivi

7 condizioni van der ede → C_u.

Il valore di q_c può ente meme in relazione con la → totale litostatica +v alla profondità della punta a con la coesione non ordinata C_u secondo si espressione = idillio demiguit edel + cova demiguit edel = C_u = q_c - γvN_k.

N_k è un coefficiente di capacità portante che va da 10 a 25 (N_k = 25 valore cautelativo) che può eser valutato vagando in parallelo prove di laboratorio e prove in sito.

Si interpretano i valori di N a diverse profondità più genere 3, in cui ≡ in las q_c e C_u dalla prova simulata, si dovrebbero trovare i valori di N invertendo la formula: N_k = q_c - γv C_u.

Se cui ci hanno queste submisurerantro ≡ acciglie N = 25.

• N_k = ≡ 10 ≡ 20 argille tenere m.c.
• 10 ≡ 30 argille consistenti c.

Per quaestro riguardo la rigidità: - suite considerare il radice dei vuoti - considerando l’indice dei vuoti V_s = x 3,44 q_c^0,67 O_e ≡ 20 40.

Formaliet dovelte anche il modullo un abbocato recante cieù 25% di q_c tramite i diagrimma di Duncan - Bu Chaignanie_u25cu = K.

Terreni a grana grossa

2) Terreni a grana grossa: condizioni dente α’q_c = f(σ’_v, φ’).

Nei terreni incoerenti la resistenza alla punta è funzione della pressione effettiva in sito σ’_v e del grado di addensamento, ovvero dell’angolo di attrito:

σ’_f = σ’_N tg φ’.

In effetti la relazione tra q_c e l’angolo di attrito è influenzata da numerosi fattori; quali la cui incinata dell’evoluzione struttura, la deformalità del terreno e la rottura dei grani. Allo stato attuale si preferisce quindi correlare il valore di q_c alla densità relativa D_R e poi risalire da questa al valore di φ’.

C’è una perfetta analogia con le prove dinamiche. Volendo usare la relazione diretta:

q_c = f(σ’_v, φ’) Robertson e Campanella 2b.

Volendo, invece:

q_c = f(σ’_v, D_R) Baldi.

D_R = 1/c₂ ln [q_c √c₂/c_0.6 √σ’_v c₁].

Oppure relazioni empiriche:

Lanciotta: D_R = 68 log₁₀ [q_c/p_a √σ’_v] - 1.

Kulhawy e Mayne: D_R = √q_c1/p_a / 30δ dove q_c1 = q_c (p_a/σ’_v) e p_a = pressione atmosferica 2b.

Vesicule Ψ’ = f(D_R ...).

Ho le stesse relazioni che mi avevano per le prove dinamiche:

Scherrmann API e Bolton.

Per quanto riguarda la rigidezza abbiamo sempre il terreno in condizioni di rottura → meglio usare altre prove:

Ε’ = k Meyerhof-Eweni.

Schnaid: