Costruzione di macchine - Appunti di teoria con commento

Revisionato il 22/07/2026

di unipop

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Appunti di teoria integrati da commenti comprende:Cerniera pernoDimensionamentoVerifica staticaVerifica a faticaHaighDiagrammicoefficienti di sicurezza e di intagliocoefficienti di intagliogaugh …

Esame Costruzione di macchine

Facoltà Ingegneria

Dal corso del Prof. Baragetti Sergio

Università Università degli Studi di Bergamo

A.A. 2020-2021

88 pagine

Appunto

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Estratto del documento

Modalità per i Seeger e cerniera in A

A modalità per i Seeger per un ΔT positivo30 t

Nella mezzaria delle portate di chiettamento

Come realizzo una cerniera in A?

Non ho considerato suc in modo che non diventi iperstatica

Non posso unire fin a anc perché se lo att. eva imbattuta si ritira e rompe

P. = 3,72M p.s. 618

Maccar a uso generale

S355 ➝ Rs=355MPa

S235 ➝ Rs=235MPa

Acciai MPa² = [ C40 ➝ Rmi=700MPa ]

Rs=0,6Rm =420 M/M²

Piastra e forchetta S235 o S355

Perno C40 + riciclato

Come realizzo una cerniera in A?

Nella mezzaria delle portate di chetitamento

Non ho teò coscienza soc in modo che non diventi iperstatico.

Non posso metterne una cnc perché se lo atteva imbattuta si ritira e rompe.

Acciai uso generale

Acciai uso generale S355 Rs=355 MPa S235 Rs=235 MPa

Acciai MPa [R] con bulone C40 → Rm=700 MPa

Rs=0,6 Rm=420 MPa

Piastra e forchetta S235 o S355

Perno C40 + rescaldato

Conosci il materiale, ricavo il diametro del perno

Dimensionamento del perno

M_max (F, l) → M_max vale ≃ F/2 ⋅ l/2

M_max = F ⋅ l / 2 = F l / 4

Sforzo massimo di flessione: _max = M_max ⋅ d / 2 J

J = d⁴ / 64

_max = F ⋅ l / 4 ⋅ d / 2 d⁴ / 64 = 8 F L d³

_max ≤ R_S n

Con γ ≥ z dimensionamento

(γ ≥ 1.5 in caso di verifica static)

Dimensionamento con γ = z

8 F l d³ = R_S γ

d l = ³√8 F R l R_S

Per C40 R_S = 420 N mm²

F = 300,000 N

d 2 [E mm]

Se l = 150 mm

Rugosità

Parametro principale R_z
Utilizzare
Rivestimenti tinteggiati
Orientamento solchi → ⊥
Eventuale trattamento di bronzatura

Momenti d'inerzia

Momenti d'inerzia

J = Πd⁴/64 J_p = Πd⁴/32

Σ_max = X_max d/2 / J

W = J_d/2 = Π d⁴/₆₄ = Πd³/32

Σ_max = 32 X_max / Πd³

X_max = M_tor d/2 / J_p

X_max = 16 M_tor /Πd³

J = ^{π D⁴}⁄₆₄ - ^{π d⁴}⁄₆₄ = ^π⁄₆₄ (D⁴ - d⁴)

W_e = ^J⁄_D⁄2

W = ^π⁄₆₄ ^{(D⁴ - d⁴)}⁄_D⁄2

J_p = ^{π D⁴}⁄₃₂ - ^{π d⁴}⁄₃₂

W_p = ^π⁄₃₂ ^{(D⁴ - d⁴)}⁄_D⁄2

Sezione rettangolare piena

J_xx = ¹⁄₂ e b³

J_yy = ¹⁄₁₂ b e³

W_xx = ^J_xx⁄_b⁄2

W_yy = ^J_yy⁄_e⁄2

Sezione rettangolare cava

Ü_xx =

W_xx =

J_yy =

W_yy =

(Bredt torsione)

Diagramma azioni interne 3D

Diagramma azioni interne 3D

3 GDL: Mx, wy, φz G-DL = G-DV - Isostatica GDL > GDV - Ipostatica G-DL < GDV - Iperstatica

Iso GDL = GDV

Ipo GDL > GDV

Iper GDL < GDV

Mx = My = Mz = φ

2 G-DV Me = Mx = φ

(Bilatero in yz)

φz = φy = φ

Mx = φ

Saldatura e plinto

Saldatura

Traversano peso

Sezione cavarito colonna

A Ab b b

Saldatura a cordone d'angolo

Frizioni del plinto

Rbicanchato

Plinto di stra fondi

Cortellone del vetto, ... il ..... del cortellone

J_mxx

I_mxx

J = π/64 (D⁴ + d)

J = π D⁴/64

Vite e alta resistenza

Vite

Classe di resistenza

800 MPa

1000 N/mm²

Alta resistenza

Schema

6G-CD e 6G-DV

FY (dir. z) ΣF_x = ∅ ΣF_y = ∅ ΣF_z = ∅ ΣM_xx = 0 ΣM_yy = 0 Ση_zz =

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