Formulario Tecnologia meccanica

Formulario

- Estrusione:

• F = p_att A_o or F = e A_o [N] (Ideale)
• p_att = (a + b_m) [MP_a] (Con attrito)
• = k _mⁿ [MP_a]
• _mr = = ln A_o / A_f
• P = F ⋅ v [W]
• L = F ⋅ l_o / (v_e [J])
• t_mu = l_o / v_c [s]

- Trafilatura

• n_p = Numero passaggi = ln A_o / A_m
• _max = 1 - e^(-nm+1)
• _eff = A_o - A_f / A_o
• Colpo e passata
• P = F ⋅ v [W]
• F = e A_f [N] (Ideale) or F = ad * A_f
• = K _m^m+1
• = ln A_o / A_f
• λ = A_o ⋅ l ⋅ ⋅ [J]

Formulario

- Espulsione:

• F = p_att A_o   or   F = γ̅ ε A_o   [N]   (Ideale)
• p_att = γ̅ (a + bε^m) [MP_a] (Con attrito)
• a = 0.8   b = 1.2÷1.5
• γ̅ = k ε^m_m+1 [MP_a]
• ε_mr = ε = ln A_o / Aφ
• P = F · v   [W]
• L = F · l_o / η_m [J]
• t_au = l_o / v_c [s]

- Trafilatura

• np = numero passaggi = ln A_o / A_m
• ∆_max = 1−e^−(m+1)
• ∆_eff = A_o−Aφ / A_o
• ∆^' = A_o−Aφ / A_o
• P = F · v   [W]
• F = γ̅ ε Aφ   [N]   (Ideale)   or   F = ad * Aφ
• γ̅ = k ε^m_m+1 [MP_a]
• ε = ln A_o / Aφ
• λ = A_o l_o γ̅ ε [J]

- Foratura :

Formule Utili Foratura

- Punta Elicoidale

m = Vc [giri/min] πD·10³ V_f = m·f [mm/min] A_e = Rettam (90 - ξ) [mm] t_ae d + A_ce [min] or [s] V_f A₀ = fz·D / 2 [mm²] K_c = K_cs [N/mm²] ( fz )^x ( φs sen ξ ) F = A₀·K_c [N] M = F·D / 2·10^-3 [Nm] ω = 2π · m [rad/s] 60 P = M·ω·10^-3 [kW]

- Alesatore

m = Vc [giri/min] πD·10³ V_f = m·f [mm/min] A_e = Rettam (90 - ξ) [mm] t_ae d + A_ce [min] or [s] ——> A_e0 V_f A₀ = D_est·D_int [mm²] / 2 - z K_c = K_cs [N/mm²] ( fz )^x F = A₀·K_c [N] M = Z· F·D_est·D_int·10^-3 [Nm] 2 ω = 2π · m [rad/s] 60 P = M·ω·10^-3 [kW] or [W senza ·10³]

- Fresatura :

Fresatura Periferica

- φ = arccos [D / 2 - a_e] [rad] —> [°] D / 2 - z = φ —> Z < 2 φ_s Non posso usare spessore medio - φ₀ = 2π Σ Calcolo del 1^o Dente in Presa - M_t = F_t D / 2 [Nm] - F_t = k_v · a_p [N] - K_c = K_cs [N/mm²] p_av^x - P_av = f_z sin φ_s [mm]

Se z ≥ 2 utilizzo lo spessore medio - M_c = P_c [Nm] ω - P_c = a_e · ap · V_p · K_c [kW] __ 60 · 10⁶ - K_c = K_cs [N/mm²] p_av^x - p_av = 2 · P_c a_e [mm] φ₀ D

- P = M_c ω [KW]

- ω = _Vc/^D [rad/s]

60 · π · 10^-3

COPPIA al TAGLIENTE IN FRES

ϕ = _2π/^Z [-] ϴ = ϕ - ϕ_f [-]

- M_z = F_z D_f

- F_z = K_C Ṗ_tf ap

- K_C = _KC0/^{Ṗ_f x}

- Ṗ_tf = Ṗ sin ϴ

- P_z = M_z ω [KW]

- P_tot = ∑ P_i = P_f + P_T

CALCOLO IL TEMPO

- t_w = L + A + e

Ψ_f

- A = _{ae (D - ae)} [mm]

- V_f = _{fZ m} Z

- m = _ɽc/^{πD · i10 3} [ giri/min ]

FRESATURA FRONTALE

l_a = _2l/³ DIPENDE DAL TIPO DI INSERTO SCELTO

ap = l_a · zmn K_rc in base al SOVRAMETALLO E AL CAP SCELTO

IL M DI PASSARE: es.: - SOVRAMETALLO = 8 mm

ap = 4 mm

M = 2 PASSATE DA 4 mm

- sinφ₁ = L₁ / D/2     →   φ₁ [.]

L₁ calcolato in base alla posizione dell’asse della fresa X es   I=0,10   L₁=0,20U=0,30   →   L₂=0,40

- sinφ₂ = L₂ / D/2     →   φ₂ [.]

- φ_tot = Σ_i φ_i   [.]   → [rad]

- z = φ_tot / ρ_o   > 2   utilizzo lo stesso             Σ_i / Z modo del trapezio

- ρ_min = 2f ae / ø D snmke   [mmm]

- K_c   [N/mm²]

- F_c = K_c ρ_min ap / snmke   [N]

- M_c = z F_c D/2   [Nm]

- ω = 2πn/60

- m = V_c / π D 10³   [giri/min]

- P_m Mc ω   [ W ]

- t_um = A + L + e / V_f   [min]   → [λ]

Hp: centro fresa sull’asse del pezzo.

- A = 0,5 ( D √D² - ae² )   [mmm]

t_tot = passate·tum + text

Laminazione

Condizione d'imbocco _DR ≤ √3 μ²R

Forza

• F = ²/_√3 γ e^√_DR [N]
• ^γ = K ε_m^m+1 [MP_a]

Coppia

• C = F · d = F · √^R_DR/₄ [N_m]

Potenza

• P = 2 C ω_N [W]
• ω = V_C/R

• r = ^{A_e - A_u}/_Ae ⇒ Reyl - rubar/Releb
• _DR = r R_e

a_eb_e = a_ub_u

• il volume complessivo rimane costante: ε_eb_eR_e = ε_ub_uR_u
• stessa cosa per la velocità: V_u = R_eV_e/R_u [m/s]

Condizione trascinamento c ≥ k₀/2

• α₀ = √^DR/R [rad]

Espinta F_N (sinn_o - μ cosα_o)

• F_N = ²/_√3 γ b dε [N]

dε ≡ (α/R) [rad] [mm/m]

• tempo: t_um = L_u/V_C t_tot = N · t_um [s]
• E = p · t_um [J]

Fonderia

• Corpo da sovrametalli e delle Dm esterne con altri

Modulo Termine \( M = \frac{V}{S} \)

Condizione \( 1,1 < \frac{M}{M} < 1,3 \)

Formula di Gaine per Materozze

\( y = \frac{a}{x-c} + b \)

\( y = \frac{V_{\text{numerosa}}}{V_{\text{etot}}} \)

\( x = \frac{M_{\text{numerosa}}}{M_{\text{etot}}} \)

\( V_{M} = V_{\text{pezzo}} . y \)

Tipologia 1

\( Dm = \sqrt[3]{\frac{4}{\pi} \cdot \frac{V_{M}}{\delta}} \)

\( Hm = 6Dm \)

Foro realizzabile se: \( \frac{M}{M} < 1,4 \)

Portata: \( Qs = Ss . v \)

• \( S_{c} \) non pressurizzato = 0,9
• \( S_{3} = \sum S_{A} \) pressurizzato = 0,5

b) In sorgente:

\( H_{M} = \left( \frac{\sqrt{P_{\text{rif}} + P_{\text{i}}}}{2} \right)^2 \)

\( c = 0,9 \) non pressurizzato

\( c = 0,5\)-0,65 pressurizzato

\( v = c \cdot \sqrt{2gHm} \)

Volume \( V \)

Nord \( Q \) tempo \( t \)

\( t = \frac{V}{Q} \)

c) Coefetta in piombo

\( H_{M} = \left( \frac{k}{r' + n^{r''}} \right)^2 \)

\( r' = \frac{V_{\text{etot}} / 2}{V_{\text{tot}}} \)

\( r'' = \frac{V_{\text{etot}} / 2 + V_{\text{matrozze}}}{V_{\text{tot}}} \)

\( V_{\text{tot}} = V_{\text{etot}} + V_{\text{matrezza}} \)

Tornitura

• P_e = F V_c / 60 [W] . 10³ [kW]
• F = K_c b . a_p = [N]
• K_c = K_CS ( 1 / s_mk )^x or K_C01 ( 0,4 / s_mk )^x [MP_a]
• t_t = c + E [ ]
• f_m =
• m = Vc [Giri/min]
• e = e_i e_u
• P_A = P_e / η [W] [kW]
• P_A = 1_O³ j² / 32μ
• M_c = F_c . d/2 [N mm]
• M_r = z . μ . ρ . A . d_* / 2
• F_serraggio = ρ . A [N]
• p = Mc / (2μ . A . d_* / 2)

Condizione: M_r > M_c

• Inglescismi:
• Autocentrante: I₁ = 1 / 3 Fc . e³ / ε . J
• Punte: I₁ = 1 / 48 Fc . l² / ε . J

• J = π . D⁴ / 64

• tempi:
  • t_passata = c + ec / f_m [ ]
  • t_tot = Σ t_passata + t_rapido [ ]