Idraulica e costruzioni idrauliche - Teoria parte 2

Name: Idraulica e costruzioni idrauliche - Teoria parte 2
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Ropongo appunti di teoria di Idraulica e costruzioni idrauliche per l'esame omonimo sostenuto dai Professori Stefano Orlandini e Giovanni Moretti, Corso di Laurea Triennale in Ingegneria Civile …

Esame Idraulica e costruzioni idrauliche

Facoltà Ingegneria

Dal corso del Prof. Orlandini Stefano

Università Università degli Studi di Modena e Reggio Emilia

A.A. 2017-2018

78 pagine

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Appunti esame

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Moto delle correnti nelle condotte

Moto uniforme nelle condotte in pressione.

Consideriamo una condotta circolare. Il moto di un fluido che la attraversa ha un moto uniforme se posso lungo la coordinata x. Se il moto è uniforme la condizione non utile, ma per il parallelo se più movi versa.

Leggi di resistenza

Consideriamo le facile. Una condotta circolare con portata Q

Vogliamo vedere come varia la tensioni tangenziali sulla sup. estab. del volume di controllo applicando l' eq globale di continuità

^dV/_dt = Q ₂ - Q ₁ = (2 π U₂) - (2 π U₁) ⇒ U₁ = U₂

Applichiamo ora le eq dinamica in forma globale

^{G +} &bar; F = ^Q_out - ^Q_in

La proiettiviamo lungo x, G esprime il peso del volume di controllo, col termine di fluido &introduce; applicato nel baricentro ` peso specifico, ⟶ volume che proiettato lungo x diventa.

MOTO DELLE CORRENTI NELLE CONDUTTE

Moto uniforme nelle condotte in pressione.

Consideriamo una condotta circolare, il moto di un fluido che la attraversa ha un moto uniforme se preso lungo la coordinata x. Se il moto è uniforme la pressione non utile, ma parallela, cioè il gradiente della pressione non varia.

Leggi di resistenza

Consideriamo le Sezioni di una condotta circolare con portata Q

Vogliamo vedere come variano le tensioni tangenziali sulla sup. esterna del volume di controllo. Applichiamo l'eq globale di continuità.

dV/dt = Q1, Q1 = Q2, Q2 = S2 · U2, S2 · U2 = U1 · U1.

Applichiamo ora il 2° eq di dinamica in forma globale.

C · T + ∑FQ = 0

Fra proiettami lungo x, G esprime il peso del volume di controllo. Consideriamo che il fluido è applicato nel baricentro → peso specifico: ρ=massimo · volume, → quindi fatto lungo x diventa Gx = G · S2 · L · sen (S) (catetoccos → ipotenusa = inversa)

Proiettiamo nel lungo x le forze di superficie: Tn = p1 · S2 + τ0 · S2 · L

Proiettiamo _{Q_n} sull'asse x:

_{Q_max} = γ / U₁ . S₂

e Q_max =

_{Q_mx} = γ / U₁ . S₂

Essendo U₂ = U₁ e S_B = S₂, nelle sez. principali _{Q_Bx} e _{Q_mx} si annullano

Dunque perla sola sez. attistale uniforme è:

δ S₂ sen λ (ψ) + ρ I₂ S_R - ρ I_B S_L - γ B L = 0

Dividiamo tutto per x S₂ otteniamo:

(x - x_B) + ρ I₂ - γ B L = 0 => ( h₁, h₂ ) = ±B L =>

δ S₂ (γ) = S₂n

_h₁ - _{h_n} ┐ ┌

──────── project_displong =

_L ┘ ¯

L ∝ γ

Se osserviamo _{h_t} l' abaco del pônto ti mos cala quello di

uscirinq della monanie target tibeulose i sono inattires

parabiche Arcolsego per _{h_i}, ( s + _{h_G} + _{h_B} ) / L => anche per il gqynaiore insanchin e bios un motos cas

premu lungo L. qcuma il galanteria uscirinich bi il lo se motos, caso

anume moto uniform e anche regolo della corosre i (i.esestisibili

del moto non pagiusno i serzone a serzonr). Diverta

_h₁ - _{h_n}

──────── ┐ ┌

_L ┘ ¯

→ a j

_{moto uniforme}

ultima condizione di moto uniforme

Quidyn tī = τ / δ τ _R ⇒ τ / δ τ _R

→ δ σ Rj

VVigram _sempre q..quando ce moto es ^ uniformibna Vedimuacia come vietusi it

τ . δ r.R J. = τ. = δ τ_.J.

────── I ┐ ┌

R = ┘ ¯

R =

────

τ .

────2

δ . _σ I^π n_L

_τ / /δ δ τ τ

T _[σ n_τ_R/_δ

────2

I_α_τ . R_n .32 . Bo

_{utterance_gloas_Gni giới_iterreseriendii}

γ δ Rl =>

τ = τ δ _{R_j}

──────

R = ┘ ¯ _{──────}

──────── . . . . J. =

──────── . = δ nj . . = _σr δ r./ _lr _nl . τ

────

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