Esempi step progetto tecnica delle costruzioni

1° MARZO

Esempio

Struttura in c.a. qA:

• qA (Pesi propri solai e travi, i pilastri incidono poco)
• Travi => Rettangolare

se L = 800 cm: h = 55 cm b = 30 cm

qA = AE.cA. = 25 kN/m³

0,165 m² x 1,25 kN/m = 4,2 kN/m

1. Lat. arm.

1° MARZO

Esempio

STRUTTURA IN C.A.

1. (Pesi propri solai e travi; i pilastri incidono poco)

   1. TRAVI => RETTANGOLARE

      h: ₁/₁₀ ÷ ₁/₁₅ L; b: ₁/₄ ÷ ₁/₂ h; ADOTTATO h = L/₁₅ b = h/₂

      se L = 800 cm: h = 55 cm b = 30 cm

      MEDIAMENTE

      A = 1650 cm² = 0,165 m²

      0,165 m² x 1,25 kN/m x 4,2 kN/m

   2. SOLAI => I PIÙ COMUNI

      • LATerizio armato
      • A Lastra (predalle)
      • PREfabbricato in pannelli C.A.P.
      • C.A.P. post-tesi (sono gettati in opera si fanno alla misura.)

2. Lat. Arm.

   • (TIPO BAO5THL)
   • (TIPO BISAP)

TIPO CELERSAP

Incidenza g = 2,5 ÷ 3,5 kN/m²

S: 12+4, 14+4, 16+4, 18+4, 20+4..........

x IL Prog. Potremmo usare 3,0 kN/m²

esempio: solaio di copertura

d = 6.0 m

₁ = 3.0 kN/m²

₁ = ₁ ∙ d = 3.0 kN/m² ∙ 6.0 m = 18 kN/m

Sarebbe il peso dei solai chesarebbero sulla trave

1) Predalles, 3.0 ÷ 4.0 kN/m²; 2) CAP, 3.0 ÷ 4.0 kN/m²

STRUTTURA IN ACCIAIO

SOLAI ────→ LAMIERA GRECATAPREDALLES

NON PRAT. : > 0.3 ÷ 0.5 kN/m²

PRAT. : > 2.0 ÷ 2.5 kN/m²↓SI FA UN GETTO DI CLS SOPRA

TRAVI / ARCARECCI / ORDITURE => 1.0 ÷ 1.5 kN/m²

7 MARZO

SITO WEB USGS X VEDERE I TERREMOTI NEL MONDO

SMOS: VIBRAZIONE DEL TERRENO

P: PASSANE, S: TOGLILO, R: SUPERFICIE

TIPI DI TERREMOTO

MÜ + ku = -MÜ_S(t)

• analisi statica lineare
• dinamica lineare
• statica non lineare
• dinamica non lineare (la più complessa)

usiamo l'analisi statica lineare

Esempio

F_i = F_iu x z_i / Σu x z

ṅ = δ1 ϑ1 + δ2 ϑ2 + ϑ (ϑg + Ψ ϑu)

esempio

qü_AB = 50 kN/m

L_AB = 8 m

Quotero del cinematico M_su = qü_{m L}² /16

M_su = 50 · 8² / 16 = 200 km

Uso la for 2

CLS reagisce solo a compr. e l'accaio a traz.

supponiamo ℎ_o = L /15

ℎ_o = 0,80 = 0,30d

A_s = M_s = M_s = 20000 km

M_in ℎ_o f_yd

0,85d f_yd 0,85 · 1_{q y} 1^c /

A_s = 13,35 cm² es. ϕ 16 o ϕ 20

software per VCASLU

progetto travi in acciaio L_DE = 120 m qü = 10 km/n

MSU: qü_c L² / 8 = 40 · 10,2² / 8 = 105 km

ipotesi travi assiemetica

G_S = M_U / W_X = Z V_X = M_U = M_U / G_S = M_U / f_ys = 406 · 100 = 154,6 cm³

ƒ_{g x/g} = 81% / A_s ≤ 1.05 = 2² 28,13 mm

IPE 500 W_X = 1930 cm³

colonna

accesso

[N_u, T_u, M_u]

acc

carichi verticali

carichi orizzontali

C.A.

CARICHI VERTICALI

livello dei cap.

x

L₁ L₂

B

V_S=1

N_u(AB)_MAX = q₀ (L₄+L₂) (1+ )

N_u(AB)_MIN =(1+^f₁+f₂)(L₁+L₂)+ (L₄+L₂)

x il C.A.

CARICHI ORIZZONTALI (VENTO E SISMA) (SLU,SLV)

TEORIA DEI TELAI SHEAR-TYPE

M_U2 = T_U.h₂; M_U1 = T₁.h₁

ipotesi colonna identica passo per passo

T_U2 = F₂; T_U1 = F₂+F₁

numero colonne pari

numero col. passo passo dispari

Nota: M_u prodotto due ascisse verticali

ΔM_u = C.q_uL₂² (SPHINCASTRO) pag. C-

Acciaio: precisazione importante

LA SNELLEZZA EULERIANA

λ = L₀ / i_MN

L₀ = H

ρ_MN = I_x / A

λ = H / (i_x / A)

G_z = N_u / A + M_ux / W_x ≤ f_yd

oppure N_us / N_ua + M_us / M_ur ≤ 1

Gn = profilo da res. a compr.

Gn = profilo da res. a flessione

CRITERIO DI I° TENTATIVO:

GN + GM = f_yd

GN: ⅔ f_yd; GM: ⅔ f_yd

// II° Tent.

GN: ⅔ f_yd; GN: ⅓ f_yd

CLS

calcolo di e, ECCENTRICITÀ = M_u / N_u

fisso

A_sw: GM < ⅓ f_ys Piccola eccentricità

⅔ f_yd = M_u / h_o A_sw