Esercizi di Fisica Tecnica + Metodi risolutivi

Equazioni energia entropia

Bilancio di ewì èeìienti e dal sistema dove ricevuti positivi se ==-, , sì§ si ⑤ TSIRR viene dove temperatura alla quale - scambiata = =S' SIRRSIRRRR se irreversibile reversibile processo 0 processo 0>=

Modello liquido perfetto e solido incomprimibile

Modello liquido perfetto solido incomprimibile odi ( ) specifiche' massiproprieta perche ' di unita massa { ( )ItaMa cma =- 1k¥se <se =- vk.pe )cheha ha +=-

Modello gas perfetto

Modello gas perfetto di lì[ ]èntit ?DiPV 12gas costante le equazione stato di - è12 costante universale 8,314siGTRCp equazione Mayer di Knock- {CP costante pressione calore specifico )( Ta Tn-11ma Cv -=( è,¥costante ln calore volume specifico ✓ R'In52 si Cp=- -si3 ×÷::S :::[÷ :# :in in¥ CrineIncp= #• oCv 312 PaGRGas poliatoniico cp- ,= ha ( )ha Tat=-420

Fase vapore

Fase vapore' proprieta liquido degli stati di - mg2) titolo dia vaporo -= nftmgcost= 7=0 liquido tutto se 7=1 gas tutto { VfVgVfgrlvfgVA dove ✓ = -= #tlftrltlfgµ > .fi?--hiI--IÌannue 5¥a.

Bilancio e macchina ciclica

Bilancio eciclica 5ft macchina ZSAGSU { EI" ' massime specifiche proprieta Ez o- = èsit sito 420 valore specifico 42E-- kgk voglio µadiabatica trovare disp_ 273,15K 0°C da sapere =Y • Se SeEz Ea 0= - =- Umax SRR voglio 101,325hPa 0 1hPa -1000hPa data= • • 1bar 100hPa=• KJ serbatoio disponibile rispetto unita misura' al energia energia di K¥5( considero )( entropia volume il Srretta saEr Tr --- sistema KJ massa della e entalpia' rara RgL'VALE ADD vita + interpolazione grafica ma# Ma Ma curva- )-manatµ, ¥Ma ,Unva 2

Componenti energetici aperti

Componenti energetici 'aperti massa sono scambi c' sistemi di e→ è• mia Mistazionari quindi sono =• funzione si usa lèntalpia vari in effetti dei • )(

Pompa

Pompa pressione incomprimibile aumenta la fluido → hha Pap2zp¥ •, ), ( .hai WREV has2 M= - -anni ./ / oès if-5 =P .reversibile irreversibile W

Compressore

Aumenta comprimibile un compressore fluido la pressione di → ha Pastiµ .net?f.n-a circondatiha di hetn( hi=Pai.÷ -i ditee- q .CS oin

Turbina

Turbina entalpia lavoro sottraendo estrae pressione abbassa la → E likeha )( iiThat hashe¥¥T§ à÷!?÷:= -- vapore a turbina a " "iI"in G-} = -CÙTLEV

Scambiatore

Scambiatore ovvero di trasferisce trasferisce calore energia calore → un flusso un entalpia da altro talta ed Ad- ←-_ sina.at:7tassa .( )

Valvola di laminazione

Valvola laminazione isoentalpica fluido riduce di pressione un la Di no inni/ a-IXI sì )(ri Susa--→ s

Sistemi energetici e ciclo Rankine

Sistemi energetici TLANKINE a fase ciclo cambiamento fluido di • trascuro variazioni scambiatori per energia perdite gli ovvero le di le carico di • ingresso potenziale tra in cinetica l' variazioni quanto di entalpia e uscita le predominanti sono HASI Piu Tout=joinFever To| ÷:Turbina3Scamb f-p= .- ,÷ ,:@non ai _#¥ 6tdi scampo . / 1 61 isobare calore- 6-←← s-|| diretto SRTEO2ft pp -1 componenti ideali ④ = p •⑨ -70Sirecinese reali componenti out 4,11 4pct•y = è in.BR#NJ-B

Ciclo comprimibile gas ideale fluido Joule

Ciclo comprimibile gas ideale fluido Joule • • SODATAèN l'% )④ (esponenziale.fr#.7:..na µfa geonrresIIpoorej-_@esai.f :a a :[÷ :*»di t % 11immune Cipdiretto cit -mmm = -¥| ùn④ SIDRO2ftY pp -1 componenti ideali •= è, " ¥0Sire reali componenti 4,11 4pct•

Ciclo inverso frigorifero a Rankine

Inverso frigorifero a Rankine liquido cambiamento ciclo fase di- •• ^T teè a I èout¥µ IT1 a aa← :#è:** ( Qin⇐ laminazione di c)( isoentalpka -¥ ,= hSCAMB 22 3. I2- calore . -èmmm)| 5EF LE.pp = è=è Stereo2¥ Ip =Lcomponenti idealiQw • -70Sire reali componenti 4,11 4pct•è

Exergia

Exergia convertibile energia' equivalente ma le parte lavoro cioe di il la,)(in lavoro quella utile EsE4Exsistema AOIABATICO → == - ( )TRE- ErAssociata Exad SrSUN → serbatoio = - -W WEx interazione lavoro associata all'→ =utile effetto principio YCI rendimento frigo di pompa primo 4 COP 1 altri 4 o >-= , spesa, , Effettuerete principio secondo rendimento di ¥ q = ideale effetto utile, èalovile% -MACCTERMKUE 44 4 frigo pompa calore = = =aw• ••, , , , W èraèèè MaidsMa

Aria umida

Aria umida -188-129 cpop,. L'aria d'' binaria acqua umida vapore miscela ideale aria una die Esecca)( Fma umidità rapporto assoluta NNTRA specifica di massa vapore We massa di la LAEO• aria secca ma § % YvLA rapporto frazione' tra del molare la vapore e relativa umidita =• , Yvs condizioni satura frazione della alle stesse miscela vapore molare del è) X-P¢0,622 =G- cfpsattt ) PSATLTF- )) (9622 tu

Equazioni di bilancio in aria secca e vapore

Equazioni bilancio di coniasinvia in aria secca massa vapore di =o• KèGniah ][I %)( Tin+1,88TTt umidaaria massa 2503 di flusso wdi ,= Katyrilwhw420 4,2T ]ha [ %liquida TinFlusso massa di di > ,• @±

Bilanci aria secca

Bilanci aria Mai secca entra 3 INARI0I t: = . ...420 • minuti IÀ piuMafia: 0 ± ± acqua liquida ±= .. .tniaeh Óniaah Òmin ha entrante energia ipotizzo ±±: ±o ±= , . ., . segno poi trovo

Temperatura di rugiada

TRRUGIADA l' raffreddata temperatura satura alla se aria di quale temp si • .umidità mantenendo assoluta P costanti l'e W, OIPSAT(F) f)PsatWta W == =

Temperatura a bulbo umido

Adiabatica viene aria temperatura quale alla umido bulbo l'temp satura di si se O• .costante Pumidificata a tnvwsia ( )Wtocug -= Itarialti ) tmall.w.sua. - I

Saturazione isoentalpica

Costante pressione saturazione isoentalpka l'aria temperatura pa Esatura di si • Isirialti )a. -

Scambio termico per conduzione

Scambio termico conduzione termico per "" vettore specifico termico dove flusso' KPT legge q termica Fourier conducibilita di e q = -%[ ]K ' termica conducibilita , è )PIKTT " '

Equazione generale della conduzione

• Conduzione eq generale fc della tq=. senza di generazione stazionario potenza problema • pitto EG LaplaceDi.
• Stazionario problema generazione potenza di con • PttDiEG Poisson o=.
• Stazionario problema generazione non senza potenza di • %P'¥7 Fourier EG T 'Di avita termica diffusia d dove ==.

Regime stazionario in geometria piana

Generazione piana potenza senza stazionario geometria in regime di rappresentare sistema mediante equivalente elettrico schema uno il %)[! " [ ]REQ tratto A.Rovetta trova flusso dove W4termico q q⇐-- >REG S /Rcd 'spessore conducibilctà resistenza consultiva la S termica j= ,,• 1 hRcv convettivo resistenza connettiva termico scambio coef la di =• n .,'temperatura l' lineare e andamento della I "U RjTjatj trasmiitanza temperatura strato -1j q→→ -= -Rea .

Regime stazionario in geometria cilindrica

Generazione potenza senza cilindrica stazionario geometria in regime di rappresentare sistema mediante equivalente elettrico schema uno il Fataè Fè[ ]µ) Rea trattava RovettaFlusso Doveqtermico -= -Rea prima;)InterRCD ti interno resistenza raggio reconsultiva la esterno -= L2ITL• ,,'| L direzione assiale' incomoucibilcta lunghezza termica , 1 hRcv convettivo resistenza connettiva termico scambio coef la di -= Zithrl• ., ( )rlAA cilindro superfice della area ='temperatura l' logaritmico e andamento della 1 tlIITLCRAGGIO pc coef scambio critico convettivo termico di = . isolante fluido 41 descrive superficie scambio tra lo e la e il termico che lambisce lo

Generazione di potenza in regime stazionario

Generazione potenza stazionario regime geometria in cilindrica piana con di e "D' ' Tè parabolico Poisson TtDI andamento la 'formula si usa 9 uniforme crocette l' di se e@= ¥è !-• X?adimensionale r per temperatura adimensionale ⑦ coordinata • = . èLc R t'=LLa Fourier Fo numero per cilindro sfera lastra di piana e - =• =%¥Di è numero Biot di =• dove a = gc( )ttelscetl )(diagramma ewsionale ordinate