Scienza e Tecnologia dei Materiali (sunto)

Sistemi cristallini di Miller-Bravais

• Cubico _x, _y, _z
• Tetragonale c, x = y = a
• Rombodico α, _x = _y = _z
• Esagonale a, b, c, _120°, _90°
• Ottonico a, b, c, _90°, _90°
• Monoclinico a, b, c
• Triclinico a, b, c

Indivisibile da diffusione ai raggi x solo percentuali di elementi presenti.

2 atomi interi.

FCA = 0.743 direzioni di facile scorrimento.

Poco duttile.

I legge di Fick

Gradiente di concentrazione in direzione di corrente a di flusso opposto.

• J = -D _e (gradiente di concentrazione)
• Molto bagnato molto concentrato
• Direzione di concentrazione

II legge di Fick

Concentrato di mollamento, diffondente nella massa e tenuto in considerazione - al passato ∂C/∂t = D_e ∂²C/∂²x.

Flusso dall'interno verso l'esterno.

Stress and strain (nominal)

• Allungamento ∂la superficie iniziale
• E CA = x 1/C
• Lunghezza finale, CE/area critica
• Superficie massima, pression superiore al carico dell'inclinamento a lato
• Compressione unitaria/d_x²
• Collegamento critico, fisico a bordo di legamenti
• Tensioni e ^max A

Legge di Schimdis

Z = σ cosλ cosφ _F.

Legge di Hall-Petch

σ _y = σ ₀ + K _γ.

Appunti veloci

Sistemi cristallini di Miller-Bravais

• Cubico
• Tetragonale
• Romboedrico
• Esagonale
• Ortorombico
• Monoclino
• Triclino

L'individuabile da diffrazione ai raggi x (la microscopia consentente di conoscere solo le percentuali di elementi presenti).

I legge di Fick

Gradiente di concentrazione e flusso costante di materia = di forma opposti.

II legge di Fick

Concentrazione dell’elemento diffondente x nell’elemento i in t.

Stress and strain (Moniani)

Nei materiali anisotropi.

Legge di Schmid

Z —> cosλcosφ = F_ _s / A_ 0.

1) causa dell’inviluppati delle dislocazioni.

2) se sapld'genici e non semiti.

Legge di Hall-Petch

σ_j ^yield = σ_k + K_D/j^1/2.

K_D / j ^1/2 —> soittep.

Legge di Bragg

λ λ lunghezza d'onda n = 1, 2 ° parametro cristallino capire in quali composti elemente campione.

Legge di Gibbs

Numero delle fasi a pressione V = C - F + 1.

Regola della leva

Peso X₁Y₁ = 120/1 Peso X₂Y₂ = 108/1 S_lega = 128/1.

Legge di Poisson

ε₂ = E ₃ Valida per piccole dilatazioni in trazione o compressione.

Equazione di Lame

E = 2G(1+v).

Modulo di resilienza

σ_r = σ_s/2.

Estress & strain (relative)

σ_s = F_n/A_n.

Shoramenti

Y = ΔU/Δt coefficiente μ.

Rilassamento (teroelastici)

o(t) = o₀.

Scorrimento (teroelastici)

Valide sez o(E) = cost.

Dilatazione termica lineare

Dilatazione termica lineare.

Indice di resistenza allo shock termico

Valida per rapide variazioni di temperatura sulla superficie.

Coefficiente di sicurezza

r_d = r_c / f_d / T_dT^d dove m1 è sempre minore (o uguale) a 1.

Coincide con il coefficiente di sicurezza dinamico nelle valutazioni progettuali (f_d funzione di tensione).

Criterio di resistenza dei materiali

Normalmente durante una prova di trazione ci sono forze normali al target lungo le tre direzioni (x,y,z) per il criterio di Treschev oltre alle tensioni devono essere della tensione principale massime effettivi in una tensione applicata lungo l'asse.

Resilienza

(Capacità di assorbire energia senza distruggersi)

r_a = Mg(1-1/h⁴) eccezione: resilienza del pendolo di Charpy.

Resilienza specifica A decrescente: "in generale varia con la temperatura e cambia la struttura cristallina (fragile-metalli cubici, dufile-esagonalici)".

La temperatura T_d di transizione da dufile-fragile proprio dei soli ccc.

Creep di potenza

Velocità di creep: εˆ = &ska;exp(-E_t / RT).

Valido nel secondo tratto della curva Ett ˙ε = Aσⁿ eq(t)=C^m se σ=cost (nel tempo) εˆ = σ^Eexp(-Q₄/RT ).

Creep diffusivo

εˆ = D_JJ_l♦ diffusione a bordo grano relazione di Cobble D_TJ εˆ = Dσedulon_mette nel vertre del grano (relazione di Heems-Albarson).

Parametro di Larson-Miller

PHM = T(C _{et. log10}) dove 20.56.

Fatica

Parametro fondamentale = R, F rapporto di tensione amm nelle valutazioni r 1 corrisponde proprietà del materiale, rilevamento (d, N, N valido nella curva ZCF della curva di Wöhler.

Effetto di concentrazione degli sforzi

σ′ = σc(1+2√a/pρ) ← valido per una circa microscopica le lini &lsdi; dove ρ = βdiametro della circa adb.

Teoria di Griffith

σ = ∫@)/2EY/(s) energia superficiale Valido in campo elastico.

Intensificazione degli effetti

K=K_d(yω/πa) &Bicanc;_2.40 / KÌC rappresentazione di (energia superficiale) condizione di deformazione piano B>2.5( condizione di propagazione |K>|K_PCI per sistemi fragili del metallo, la propagazione coincide in facti.

Plasticizzazione all'apice della cricca

K_ρ = K² / σ_y.

Kρ = Y₀√π(a + ρ) ≤ K_Ic.

Valido per eccezioni in presenza di forma (appiattivamento) lineare (direzione 1.15σ_i).

Formula di Mariotte

Primitiva Praga Aperisce Si applica L’apperizione | Perso stato inter* O₁ = 2σ Espressione senza scoppio (rottura del recipiente).

Legge di Paris

da / dN = C(ΔK)^m condizionale di affaticamento N_f = 1/<α_{efficiente davanti} da / dN = f(AK)ciclo di rottura da / dN= trama di affaticamento N_f = siculi iniziali / osa del materiale.

Distribuzione di Weibull

Contestaz homogenee contrasto composito_{Pf = 1 - e^{(-σ^/ σu)m)}} Per modalità di Weibull-indice l probabilità di rottura | volume composito.

La rottura mici e lo_civotare comp carbonio per cum CVR core sicard del materiale nessuna relativa nus materad.

Fatica statica

Estensione ciclica.

da/dt = C₁ K_f t_r  ciclo di struttura  trasposizione materale  da/dt = tempo  _{di intestazione}C_Kvostroem>.

Regola delle miscule (modulo di Young)

Cari aristor del composito | carriere volumetrica matrice | mat | mat richiesto | vol vol comp E_c = E_m(E_mu / V_f).

Matrice | (1 - V_f)^f in generale | E_f (1 - (V_f) - 1))) | E_c ≤ E_cl.

Rottura del composito

Si riparte il fibretto nello descrizione di allineamento delle fibre i restante.

Matrice duette c_e = e_tΣ^-1P_f(1 - (V_f) carico dituttura del composito fibra ^{Σ O2 / fo} | carico ^{Σ_o -}.