Parte 3 Domande esame scritto di Climatizzazione

Carico termico di raffrescamento

Metodo Carrier

Il carico termico di raffrescamento (Metodo Carrier) è calcolato come Φ_SL,d^(LC) - Π_SL,d^(s), considerando il primo ciclo e associando il giorno al clima più grave, nelle condizioni di raffrescamento più sfavorevoli. Hp: Distribuzione uniforme o matrice del giorno medio più caldo. Θ_id(τ) = Θ_id + Θ_Δ(τ). Θ_id(τ) = Θ_id cost.

Φ_(SL,d)(t) = Φ_(SL,d) Θ_id(τ) = Θ_idΘ PLL > 0 Θ_(i) id; Q_lQ; In questo caso: Θ(τ)ol - Θs,k(τ) = (Θ_Δ sup,L.d - Θ_sLadL) - Θ_sL a(=> (Θ_Δ s,k(τ) > >1) Hp: Φ.a id; == (Q_jl - (Θ_Δ ⊂))

Dunque un—Φ_{(SL,_d)}^(Evn) Σ_i=1^NL m cp Θin jnis; maximS; líneel - NR; An SVG;—DPk (KS; Quindi occure abb automatici DA dio del ID: da duevueite ACCUSAITSS; Metodo Carrier:

Φ_i kP̆a Paret ai Ol per ad alcuni ΓϗΥ(_jkra)CMR—Θsular(tratasuiZ);) g13 CARICO TERMICO di RAFFRESCAMENTO (Metodo CARRIER) Hp: Diffusività combinata sistema involucro dal giorno medio più caldo con ^Q̇_sa = ^Q̇_e + ^Q̇_er/ilCre

Hp: i_d = Φ_id = Φ_id,coste(si assume x l'ora più critica al giorno medio più caldo) Quindi occorre risolvere i flussi esombici e trasmissione attraverso l'involucro NON possono essere risoluti con soluzione STAZIONARIA Metodo Carrier.

Differenza di temperatura

EQ con: Δθeq_i, l_i C_AR U_k Δθ_eq,_k(Z) = Δθ_eq = Δθ_gk^RSI(Z) - θ_id) PARETI NON CAPACITIVE (Nell'ipotesi di stato quasi-stazionario) Φ_ik*(t) = Ar Ukr (θ_sr*(t) - θ_i) = Ar Uk (θ_ei - θ_i) + Ar Nik Ctr Nik = Fattore di ripartizione delle variazioni solare entrante attraverso l'infisso in funzione G_ik = Irradianza solare sulla sup. interna NB: Questa relazione vede & denomina in genere poco opacificate: finestre, porte, pannellature leggere.

Comunque sia : Φ_ik^m(t) = ∑_ks=1Ar_ks Rkr (θ_sr*(t) - θ_i) = ∑_ka=1^nscap Ar_ka uAR Δθ_gik (τ) + ∑_ka=1uk((θ_ei(t) - θ_i>(t)) + Nik Ctr) Φ_ik (t) = Ar Uk Δθ_sr*(t) (Flusso totale all'ombra interna) ricordando il mantenimento di variazione solare entrata nell'ambiente onde finite e successivamente ribaltata sulle superfici interne.

Bilancio termico giornaliero

Non viene valutato singolarmente ⇒ Si considera quindi l'efflusso complessivo x l'intero ambiente in questa Q_si = ∑_Nj=1 Ar_ka Δθ_SR*(τ) CARICO TERMICO DOVUTO ALLA RADIAZIONE SOLARE ENTRATA DALLE SUP. TRASP. DELL'INVOLUCRO.

S'indente l'effetto della cosa che lo genera (la Rad.sio Solare Trasmessa davanti Φ_max^,si FATTORE DI ACUMULO (Nell'ipotesi di distribuzione omogenea dell'onda solare sulle superfici) FA_esp(τ) = ^Q_siO(τ) / _Φmax^,esp> Adminximenizzazione dell'efflusso - disperde il picco delle causis Φ_max^,si. > Tali valori sono tabulati in.

FATTORE DI ACCUMULO ILLUMINAZIONE (Nell'ipotesi di distribuzione omogenea delle rad. luminosa sulle sup. (yit)) FA_L(t) = ^Q_siL(t) / _Wel> Adminximenizzazione dell'efflusso - visto comminare viw Φ_sl (τ) = (qh(τ) + qSEC(τ)) + qRCT(τ) + Q_si con (Q_si = qRT(τ)) (Q_si(τ)) + v(τ))

14 BILANCIO TERMICO GIORNALIERO (sensibile) x assume l'energia occorre integrare nel Tempo l'Eq. di bil. Termico sensibile (potatura). C_a[ϑ_a]^ΔT₀ = ∫₀^ΔT ∑_k=1^N_s AkLckR (ϑ_sn - ϑ_a) dτ + ∑_m=1^N_in maj Cpe (ϑ_ainj - ϑ_ai) dτ + ∫₀^ΔT(Q_s)_vstdτ.(A.Cp.vsT)