Costruzione di Macchine - Teoria e Complessivi

Costruzione di macchine

Progettazione con carichi statici

Si calcolano orizzontalmente le reazioni vincolari del sistema schematizzato con la teoria delle travi, poi si procede con il disegno dei diagrammi di sforzo al fine di individuare i punti critici per cui gli sforzi sono maggiori.

Una volta trovate le tensioni normali, le tensioni di flessione e torsione massimi si procede o nel dimensionamento o nella verifica della parte più critica.

Si definisce un coefficiente di sicurezza C_S = ^{σ_{t amm}}/_{σ amm}

Nei calcoli di dimensionamento una volta trovata la tensione τ = ^N/_A

Nei calcoli di verifica si vuole verificare se un corpo N^A/_A ^{σ amm}/C_S > 1

Sempre nel caso di sollecitazioni semplici, le altre relazioni utili sono quelle in presenza di flessione e torsione τ = ^W_f/_I M_max = ^{W_t = π D3}/₁₆

Costruzione di macchine

Progettazione con carichi statici

Si calcolano orientativi le reazioni vincolari del sistema... con la teoria..

Si procede con il disegno... di forza... i punti critici.. sforzi sono maggiori. Una volta... le tensioni... tensione massima... nel dimensionamento o... della parte più critica.

Si definisce un coefficiente di sicurezza, i.e. C_s. Io... dipende dal tipo di carico...

C_s = ^σ_s/_σamm... bisogno...

Note:... sotto il profilo...

Nei calcoli di dimensionamento una volta... σ_amm. La...σ = ^N/_A quindi... da cui A > ^N/_σamm

Nei calcoli di verifica...σ_amm... δ da cui... C_s

Sempre... semplici...σ... A, z = M_max/^W_rW_r = πl³/₃₂... W_t = πl³/₁₆... W_r

Sollecitazioni composte

In caso di sollecitazioni composte posso sommare tra di loro solo le V_m con le V_J e solo le τ_zθ con le τ_Jθ.

Nel caso in cui abbio sollecitazioni di flesso-torsione ti semplici somme algebriche non è esalto in quanto le tensioni sono di tipo diverso.

In un sistema di tensioni trissiali che he tricadetto il mio invariante equivalenti esasociaetto alle tensioni dello stato di tipo normale.

Per far ciò si usa o il criterio di Tresca o quello di Von Mises.

Tresca

Tresca Dà la più valore della tua soggetta ad un carico multisassiale lo snervamento ho inizio quando la max tensione terganziale aggiegho la max tensione terganziale presente in un provino a trazione nel momento in cui inizio lo snervamento ..... V_td = ^√3⁄₂ τ ²

Von Mises

Von Mises Viene comparato l'energia di distorsione sul componente soggetto a tensioni trissiali con l'energia di distorsione sul provino sottoposta alla sola trazione.

Lo stato di tensione idrostatico non avco distorsione, ed è quello che aquesta omne-equivalente il corpo in acqua in quanto ho una pressione eguale in tutti i punti (posso assomilato ed in punto sul punto di Mohr.)

Perorend se sempiclinto nel uso di solo tecavor ainec: V_m,τ_zθ,V_z,τ_Jθ.

L'energia di distorsione esse deble delle sollecitazioni tre l'average totate e quello che comper la verschea di volume M_V - M_V = Z_J √₂E₁ - &frac23;3^V_z⁄_E(1-2V) = 1_2V^E – v_J ⊃6<sup>&ramic; ₆⁄(1-2V) – 1“2”⁄3E²

Nel caso in cui abbio solo flessione e torsore o flesscion e vliglio &stell M_V = ( ⊃“v”—V_td &sig; ³H²) ₇ w_m = (&frac;⁄⊂S_es&) _vinc. il v&grave;india

Concentrazioni di tensione

La presenza di fori, intagli, gole o raccordi, lo stato tensionale risulta maggiorato per la presenza di spigoli i cui effetti non è prevedibile con la teoria dei Santi.

Venuti sul bordo dellforo ho un σ max = 3 τ nom per fori circolari.

In generale le relazioni tra τ max e τ nom dipendonodagli coefficienti di intaglio k t che risulta tabellato.

τ max = k t τ nom _{1 doc sa} ^{senza dimensioni} τ max = k t τ em _{2 tensioni}

Progettazione carichi affaticanti

Le forze applicate agli organini d